Penggunaan maklum balas elektro-akustik dalam pembesar suara aktif. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Penceramah

 Komen artikel

Dalam artikel itu, penulis meneliti jenis maklum balas yang meliputi penguat kuasa, yang juga mengambil kira beberapa sifat pemancar sistem pembesar suara, membetulkan pada tahap tertentu kelemahan pembesar suara. Maklum balas elektroakustik (EAFE) paling berkesan mengurangkan pelbagai herotan dalam jalur frekuensi rendah, walau bagaimanapun, kebolehgunaan teknologi sedemikian terhad hanya pada pembesar suara dengan UMZF terbina dalam. Penulis menawarkan kaedah ringkas untuk mengira pembesar suara tersebut dan gambar rajah komponen elektronik tambahan.

Ambil perhatian bahawa pengarang telah berulang kali membentangkan pembesar suara aktifnya (dengan UMZCH dan EAOS terbina dalam) di pameran. Mereka dibezakan oleh bunyi yang realistik dan ketulenan istimewa dalam daftar bes, tempat EEA beroperasi.

Antara masalah utama pembiakan bunyi (SR) berkualiti tinggi dalam jalur frekuensi rendah melalui sistem akustik (AS) dengan kepala elektrodinamik (EDG), dua masalah utama boleh dibezakan: herotan tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa, serta sejumlah besar herotan tak linear (ND), terutamanya pada frekuensi rendah. Sebab yang pertama adalah kompromi dalam pilihan pembesar suara, reka bentuk akustik (AO), serta sifat akustik bilik mendengar (KdP) dan lokasi pembesar suara di dalamnya. Hasil daripada herotan jenis ini ialah herotan tindak balas sementara (TR), yang dinyatakan dalam herotan sampul isyarat audio, terutamanya dengan perubahan mendadak dalam tahap, ia biasanya dicirikan sebagai kesan "kekaburan", "buzz" dan "bass lag".

Sebab utama masalah kedua ialah keperluan untuk meningkatkan anjakan (strok) dengan ketara pada peresap EDH, yang terutama ditekankan apabila ia tidak cukup tegar dan membawa kepada kemunculan nada tambahan.

Kaedah untuk mengurangkan herotan dalam pembesar suara

Di bawah ini kita membincangkan secara ringkas kemungkinan menggunakan pelbagai kaedah untuk mengatasi atau mengurangkan masalah ini dalam jenis pembesar suara yang paling biasa dengan AO dalam bentuk refleks bass (FI) dan kotak tertutup (CH), tetapi tanpa mengambil kira pengaruh akustik KdP dan penempatan pembesar suara di dalamnya.

AS dengan AO dalam bentuk FI, jika dilaksanakan dengan betul, boleh mengembangkan tindak balas frekuensi dengan ketara di rantau frekuensi had bawah dalam jalur SW, serta mengurangkan NI dan, apa yang penting terutamanya, dengan relatif jumlah kecil SS, berbanding dengan AS dalam bentuk SF. Walau bagaimanapun, semua kelebihan ini disertai dengan herotan yang ketara pada PC, yang sering menjadi kriteria utama apabila menilai kualiti bahan pencemar, sudah tentu, dengan mengambil kira tujuan fungsi pembesar suara yang diberikan.

AS dengan AO dalam bentuk sel tanah mempunyai ciri prestasi yang jauh lebih baik, tetapi ini memerlukan peningkatan ketara dalam isipadu AS dengan penurunan dalam kekerapan had bawah dalam jalur pencemar.

Untuk meningkatkan kualiti bahan pencemar melalui pembesar suara dengan kedua-dua jenis AO ini, pembetulan bersama tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa paling kerap digunakan [1], serta penggunaan bersamanya dengan penguat kuasa (PA) yang mempunyai impedans keluaran negatif [ 2], yang meningkatkan tindak balas frekuensi dengan ketara disebabkan oleh redaman EDH yang lebih baik.

Kaedah lain, kurang biasa tetapi sangat berkesan, direka untuk menggunakan maklum balas elektromekanikal (EMOS). Dalam kes ini, adalah penting bahawa litar OS meliputi EDH - sumber utama semua jenis herotan, yang dengan kaedah ini dikurangkan mengikut perkadaran dengan kedalaman EMOS. Di antara pelbagai pilihan untuk melaksanakan idea EMOS, pilihan yang paling banyak digunakan ialah menggunakan pecutan dalam bentuk penderia piezoelektrik yang dipasang pada permukaan peresap EDH [3-5]. Isyarat elektrik penderia, yang berlaku apabila penyebar EDF berayun dan berkadar dengan tekanan bunyi, sentiasa dibandingkan dalam litar EMOS dengan isyarat asal daripada sumber. Dalam kes ini, disebabkan oleh isyarat perbezaan, pembetulan yang diperlukan dijalankan untuk mencapai pematuhan tekanan bunyi dengan isyarat bunyi dari sumber. Ia juga mungkin untuk menggunakan kaedah lain untuk memperkenalkan maklum balas negatif (NFB), contohnya, menggunakan gegelung suara tambahan yang berasingan ("sentuhan") sebagai penderia, isyarat yang digunakan untuk mengasingkan isyarat pembetulan dalam litar NFC. Jenis gelung maklum balas ini dipanggil maklum balas elektrodinamik (EDF), tetapi penggunaannya terhad hanya kepada pembesar suara di mana EDF mempunyai gegelung tambahan.

Yang paling sukar untuk dilaksanakan, tetapi juga yang paling berkesan ialah kaedah di mana mikrofon dipasang sebagai penderia tekanan berdekatan dengan permukaan peresap EDH. Dalam kes ini, maklum balas elektroakustik (EAFE) berlaku, yang mengambil kira sepenuhnya semua jenis herotan yang dikesan oleh mikrofon, tanpa mengira sebabnya. EAOS membolehkan pembetulan yang paling tepat, kerana isyarat elektrik daripada mikrofon tidak memerlukan penukaran tambahan. Kelaziman rendah penggunaan EAOS disebabkan oleh kesukaran dalam pelaksanaan reka bentuk, tetapi hasil yang dicapai adalah mengagumkan, contohnya, dalam monitor studio X-10 dari Meyer Sound (AS) [6].

Kelemahan semua kaedah di atas untuk meningkatkan kualiti bahan pencemar pada frekuensi rendah adalah keperluan untuk pelbagai penambahan reka bentuk. Oleh itu, teknologi "gandingan" LF EDC dan PA, yang dicadangkan pada tahun 1978 oleh syarikat Sweden Audio Pro, sangat menarik. Dipanggil ACE Bass (Amplifier Controlled Euphonic Bass) [7], teknologi ini tidak memerlukan sebarang penambahan reka bentuk dan membolehkan anda mengurangkan kekerapan had bawah bahan pencemar tanpa meningkatkan dimensi kabinet pembesar suara menggunakan EDC, frekuensi resonan semula jadi yang boleh menjadi jauh lebih tinggi daripada kekerapan had pencemar yang lebih rendah dalam pembesar suara.

Prinsip operasi sistem adalah bahawa EDC teruja daripada PA, impedans keluaran yang mempunyai ciri kompleks yang kompleks: pada frekuensi tertentu ia adalah negatif atau positif dan kompleks.

Sistem ACE Bass boleh dilaksanakan dalam beberapa cara yang berbeza, khususnya, impedans keluaran negatif boleh dilaksanakan sama ada menggunakan maklum balas semasa positif atau penukar impedans negatif. Pelaksanaan sistem adalah mungkin untuk PA dengan impedans keluaran awal yang berbeza.

Kesan penurunan ketara dalam NI dijelaskan oleh penguasaan parameter elektrik linear EDH berbanding dengan mekanikal bukan linear, ditukar menjadi litar elektrik. Penyebaran luas teknologi ACE Bass dihalang oleh keperluan untuk mengambil kira sejumlah besar parameter EDC, sebahagian besar daripadanya biasanya tidak terdapat dalam spesifikasi.

Untuk menilai kebolehlaksanaan menggunakan EAOS apabila menaik taraf NPP dengan JSC dalam bentuk PL atau semasa mereka bentuknya, adalah perlu untuk menggunakan tiga kriteria utama.

Kriteria pertama ialah ekonomi, menilai peningkatan dalam kos semua peralatan audio, sedia ada atau direka, mengambil bahagian dalam proses pencemaran. Dalam kes ini, kos tambahan dikira berdasarkan kos pembelian atau pembuatan semua elemen mekanikal dan elektronik yang diperlukan, serta kos pemasangan dan pelarasannya.

Kriteria kedua adalah konstruktif dan teknologi, menilai kemungkinan sebenar memasang mikrofon sensor dengan elemen pengikat dalam jarak dekat dengan permukaan peresap EDH.

Ketiga, kriteria teknikal menilai kemungkinan sebenar untuk meningkatkan kualiti bahan pencemar. Apabila memodenkan, dan ini hanya menambah EAOS, perlu diambil kira bahawa pengembangan tindak balas frekuensi ke kawasan frekuensi rendah akan disertai dengan penurunan berkadar dalam tekanan bunyi maksimum dengan jumlah biasanya tidak lebih daripada 6 dB , yang sepadan dengan pembetulan yang diperlukan bagi tindak balas frekuensi.

Ciri-ciri pengiraan AS dengan EAOS

Apabila mereka bentuk pembesar suara dengan AO dalam bentuk sel tanah menggunakan EAOS, nilai yang ditentukan utama biasanya ialah tekanan bunyi maksimum (p_maks) pada frekuensi rendah yang diberikan (f_н) dalam jalur pencemar dengan tindak balas frekuensi linear.

Semasa proses reka bentuk, jenis pembesar suara dan frekuensi resonans optimum kepala woofer (f_c), dipasang dalam pembesar suara, voltan keluaran yang diperlukan dari PA pada frekuensi y, serta gambar rajah struktur dan litar keseluruhan sistem pencemar dengan pilihan semua jenis elemen.

Sebagai contoh, pertimbangkan pilihan reka bentuk: h_maks = 2 Pa (100 dB), f_н = 30 Hz tanpa mengambil kira pengaruh KdP dan penempatan pembesar suara di dalamnya.

Pengiraan awal dijalankan tanpa mengambil kira kesan EEA. Seperti yang diketahui [8], tekanan bunyi ditentukan oleh formula

p = (х'·S·f·ρ) / r, (1)

dengan x' = 2π f x - kelajuan penyebar; x ialah amplitud anjakan peresap EDH dalam satu arah; S - kawasan penyebar; f - kekerapan pengukuran; ρ = 1,225 kg/m³ - ketumpatan udara; r ialah jarak ke penerima ukuran.

Menggantikan nilai x', kita mengubah formula (1)

p = (2π f²·x·S·ρ) / r, (2)

tetapi S x = V ialah isipadu udara yang digerakkan. Kemudian formula (2) ditukar kepada bentuk

p = (2π f²·V·ρ) / r, (3)

pada r = 1 m kita ada

V = p / (2π f²·ρ), (4)

и

x = V / S = p / (2π f²·ρ·S). (5)

Sebagai contoh, mari kita pertimbangkan kemungkinan menggunakan LAB12 EDH dari Eminence (USA) dengan luas permukaan peresap S = 506,7 cm² = 5,067 10^-2 м², dan untuk p = p_maks = 2 Pa dan f = 30 Hz:

x =2 / (2·3,14·30²·1·5,067·10^-2) = 0,57 10^-2 m = 5,7 mm,

yang jauh lebih kecil daripada nilai nominal lejang linear x = ±13 mm EDH yang dipilih. Untuk pengiraan lanjut kami menggunakan data pasport: f_semula = 22 Hz - frekuensi resonans dalam udara tanpa AO, hlm_о = 89,2 dB - sensitiviti sepadan dengan voltan U_o = 2,83 V (11,2 dB) pada output PA pada f = 100 Hz, Q_ts = 0,39 - faktor kualiti.

Nilai frekuensi resonans optimum EDC, dipasang di dalam perumah pembesar suara dengan AO dalam bentuk sel tanah dan memastikan ketidaksamaan tindak balas frekuensi rendah, adalah dinasihatkan untuk mengira mengikut cadangan daripada [9] menggunakan formula

f_с = (f_semula·Q_tc)/Q_ts , (6)

di mana Q_tc = 0,707 - jumlah faktor kualiti EDC dalam perumah pembesar suara. Justeru

f_с = (22·0,707) / 0,39 = 40 Hz.

Pengiraan voltan keluaran yang diperlukan daripada PA (U_keluar) pada kekerapan f_н = 30 Hz pada p_maks = 100 dB biasanya dihasilkan menggunakan tindak balas frekuensi EDC yang dipasang dalam perumah pembesar suara dengan AO tertentu. Tindak balas frekuensi sedemikian boleh dimodelkan dengan ketepatan yang mencukupi untuk amalan apabila melaksanakan penapis laluan tinggi tertib kedua dengan f_c = 40 Hz dan Q = 0,707 mengikut skema Sallen-Kay [10], yang ditunjukkan dalam Rajah. 1.

nasi. 1. Skim Sallen-Kay 

Keputusan pengukuran tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa bagi penapis laluan tinggi tersebut ditunjukkan dalam bentuk graf dalam Rajah. 2. Pengukuran ini, seperti semua yang berikutnya, telah dijalankan menggunakan peralatan audio khas "A2 - Sistem Pengukuran Audio" dari Neutrik.

nasi. 2. Graf hasil pengukuran tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa untuk penapis laluan tinggi

nilai U_keluar dari minda, dengan mengambil kira perkadaran langsung antara U_keluar dan tekanan bunyi, yang dibentangkan dalam desibel, didapati menggunakan formula

U_keluar =U₁ +ΔU₁ , 

di mana U₁ =U_o + (hlm_maks -hlm_o) = 11,2 + (100 - 89,2) = 23 dB (11 V) - nilai U_keluar, sepadan dengan p_maks = 100 dB pada frekuensi f = 100 Hz, ΔU₁ = 6 dB - magnitud penurunan tindak balas frekuensi (Rajah 2) pada frekuensi f_н = 30 Hz.

Jadi U_keluar = 6 + 23 = 29 dB (22 V). 

Penulis menggunakan PA dengan keuntungan K_у = 13,5 dB, maka sensitiviti sistem ialah U_dalam =U₁ - KEPADA_у = 23 - 13,5 = 9,5 dB (2,3 V).

Gambar rajah blok yang dipermudahkan bagi sistem pencemar menggunakan EAOS ditunjukkan dalam Rajah. 3, di mana PA ialah penguat kuasa; AC - pembesar suara (Gr) dengan EDG dan mikrofon (M) dengan penguat (MU); PUNC - penguat voltan laluan jalur frekuensi rendah; Σ - penambah isyarat dari yang utama dan dari EEA.

nasi. 3. Gambarajah blok dipermudahkan sistem pencemar menggunakan EEA

Seperti yang dapat dilihat daripada rajah dalam Rajah. 3, EAOS dibentuk dengan memasukkan Gr ke dalam gelung EOS melalui mikrofon penderia. Seperti berikut daripada Rajah. 3, dengan syarat keuntungan voltan hujung ke hujung isyarat untuk PA dikekalkan Ku = 13,5 dB = const, kedalaman dan julat EAOS ditentukan sepenuhnya oleh ciri PUNC. Dalam kes ini, kedalaman maksimum EAOS dihadkan oleh had kestabilan pada ILF (frekuensi infra-rendah). Frekuensi atas jalur tindakan EAOS dipilih daripada syarat memperkenalkan kelewatan masa (fasa) minimum dalam litar EAOS dan ditentukan dengan mengambil kira jarak sebenar dari sensor mikrofon ke permukaan peresap EEG. Jelas sekali, jarak ini tidak boleh kurang daripada yang diperlukan sepadan dengan anjakan maksimum x_maks = ±5,7 mm. Penulis menggunakan jarak 12 mm. Dalam kes ini, penulis menganggap ia mencukupi untuk memenuhi ketidaksamaan

λ ≥ 100 x, tetapi λ = v/f, kemudian f < v/λ,

di mana λ ialah panjang gelombang bunyi; v - kelajuan perambatan bunyi di udara (340 m/s); f ialah kekerapan isyarat bunyi.

Oleh itu, f ≤ 340/ /(100 12 10^-3) ≤ 283 Hz.

Komponen elektronik sistem dengan EAOS

Gambar rajah blok praktikal sebenar sistem pencemar menggunakan EAOS, ditunjukkan dalam Rajah. 4 berbeza daripada rajah yang dipermudahkan dalam Rajah. 3 dengan memperkenalkan unit fungsi tambahan: PU - pra-penguat isyarat, menyediakan penyelarasan yang diperlukan dengan MU dengan kemerosotan minimum dalam nisbah isyarat-ke-bunyi dan keuntungan voltan yang diperlukan; CL - Pembetul Linkwitz, yang menyediakan pembetulan yang diperlukan bagi tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa isyarat dalam gelung EAOS pada kedalaman yang besar dan penciptaan margin kestabilan yang mencukupi pada frekuensi rendah; LPF - penapis laluan rendah yang mengehadkan isyarat dengan frekuensi melebihi frekuensi atas jalur operasi EAOS; Penapis laluan tinggi ialah penapis laluan tinggi yang mengehadkan sistem daripada membebankan dengan isyarat laluan tinggi.

nasi. 4. Gambar rajah blok sistem pencemar menggunakan EEA

Gambar rajah skematik lengkap sistem pencemar menggunakan EEA, sepadan dengan gambar rajah blok dalam Rajah. 4, ditunjukkan dalam Rajah. 5, di mana, demi kemudahan mempertimbangkan interaksi semua elemen dalam sistem, UM dipersembahkan dalam bentuk penguat terbalik pada op-amp DA3.1, dan Gr, M dan MU - dalam bentuk penapis laluan tinggi pada DA3.2, pada outputnya pengawal selia R14 dihidupkan, membolehkan anda menukar kedalaman EAOS .

nasi. 5. Gambarajah skematik sistem pencemar menggunakan EEA (klik untuk besarkan)

Mari kita pertimbangkan laluan isyarat utama dari sumber, yang bermula dengan penapis laluan tinggi tertib kedua, dilaksanakan mengikut litar Sallen-Kay pada DA1.1 dan C1, C2, R1, R2. Memilih kekerapan potong f_c = 21,4 Hz dihasilkan selepas menganalisis keputusan pengukuran tindak balas frekuensi oleh tekanan bunyi dengan EAOS yang diperkenalkan. Dari output penapis lulus tinggi, isyarat pergi ke perintang R3, yang merupakan salah satu elemen penambah, dan kemudian melalui kapasitor C3 ke input penapis lulus tinggi. Kapasitor ini menyediakan pengasingan DC bagi penguat bukan penyongsangan pada DA2.1 daripada penapis laluan tinggi dan elemen dalam litar EAOS. Pilihan nilai nominal elemen litar R5С3 dibuat berdasarkan pengaruh minimumnya pada tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa pada f<10 Hz.

PUNCH dilaksanakan pada op-amp DA2.1 dan DA2.2, dan penguat pada DA2.1 menyediakan kedalaman yang diperlukan bagi EAOS, dan penapis laluan tinggi tertib kedua dengan f_c = 290 Hz, termasuk dalam litar OOS untuk DA2.1, menetapkan frekuensi atas jalur operasi EEA. Tindak balas frekuensi yang diukur dan tindak balas fasa untuk PUL ditunjukkan dalam Rajah. 6.

nasi. 6. Tindak balas frekuensi diukur dan tindak balas fasa untuk PUNCH

Memilih nisbah rintangan perintang R7/R6 dan kekerapan potong f_c = 290 Hz untuk penapis laluan tinggi pada DA2.2 dibuat dengan mengambil kira peruntukan keuntungan maksimum pada frekuensi f = 40 Hz. Had kecuraman penapis laluan tinggi disebabkan oleh masalah kestabilan. Daripada output PUNC (titik A), isyarat pergi ke input PA pada op amp DA3.1 dan kemudian ke GR yang setara pada DA3.2 (lihat Rajah 1) dengan output (titik B) ke kedalaman EAOS pengawal selia (R14).

Laluan isyarat EAOS bermula daripada input simetri PU (titik C dan D), dilaksanakan pada op-amp DA5.1 dengan perolehan voltan K_у = 1. Penguatan (utama) seterusnya berlaku pada penguat bukan terbalik yang dipasang pada op-amp DA5.2 dengan K_у=1+R22/R20. Kapasitor C16 menghapuskan penembusan isyarat dengan komponen malar dari peringkat sebelumnya ke input DA5.2, dan kapasitansinya dipilih dengan mengambil kira pengaruh kecil pada tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa di kawasan frekuensi rendah EAOS. . Elemen C17 dan R21 berfungsi untuk membetulkan tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa pada frekuensi atas jalur tindakan EAOS pada kedalaman yang besar.

Pembetul Linkwitz (CL), mengikuti PU, membuat pembetulan yang diperlukan bagi tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa, yang ditunjukkan dalam graf Rajah. 7. Pengiraan elemen CL dibuat berdasarkan analisis tindak balas frekuensi (Rajah 8, a) dan tindak balas fasa (Rajah 8, b) sistem sebelum pengenalan EAOS, serta mengambil kira memastikan ketaksamaan yang rendah bagi tindak balas frekuensi, dengan penurunan maksimum dalam tindak balas frekuensi pada frekuensi f_н = 30 Hz tidak lebih daripada 0,9 dB. Pautan terakhir dalam rantaian penghantaran isyarat EEA ialah penapis laluan tinggi tertib kedua, dilaksanakan mengikut skema Sallen-Kay pada DA1.2 dan C22, C23, R29, R30 dengan pilihan frekuensi cutoff f_c2 = 1,05 f_c1= 1,05 290 = 305 Hz, di mana f_c1 - kekerapan pemotongan penapis laluan tinggi dalam PUNC pada DA2.2, bersamaan dengan 290 Hz.

nasi. 7. Pembetulan tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa

nasi. 8. Pengiraan unsur CL berdasarkan analisis tindak balas frekuensi (a) dan tindak balas fasa (8,b)

Keputusan pengukuran tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa laluan isyarat EAOS dari input (titik C) ke output (titik E) ditunjukkan dalam graf dalam Rajah. 9. Isyarat keluaran EAOS (di titik E) dicampur melalui perintang R4 dengan isyarat utama pada input PUNC. Nisbah rintangan terpilih bagi perintang R4/R3 ≈ 2 menyediakan kedua-dua imuniti hingar yang mencukupi dan margin yang mencukupi untuk voltan maksimum yang diperlukan daripada keluaran DA1.2, dengan mengambil kira sensitiviti sistem (U_dalam = 2,3 V) dan kedalaman besar EAOS.

nasi. 9. Keputusan pengukuran tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa laluan isyarat EAOS dari input (titik C) ke output (titik E)

Keperluan untuk penderia EEA (mikrofon)

1. Paras tekanan bunyi maksimum yang dibenarkan, boleh diukur, dihadkan oleh nilai SOI tidak lebih daripada 0,2% dalam jalur frekuensi 1...300 Hz, tidak kurang daripada 40 dB lebih daripada paras tekanan bunyi yang ditentukan pada jarak 1 m.

2. Tindak balas frekuensi tidak sekata dalam jalur frekuensi 1...300 Hz - tidak lebih daripada ±0,2 dB.

3. Corak arah - bulat.

4. Kestabilan parameter dalam tempoh operasi yang panjang dengan perubahan suhu, kelembapan dan tekanan persekitaran di bawah keadaan operasi sebenar.

Mikrofon pengukur siap pakai yang memenuhi keperluan di atas, atau mikrofon buatan sendiri boleh digunakan sebagai penderia. Dalam kes kedua, anda hanya perlu membeli kapsul daripada kondenser klasik (contohnya, MK-265 atau AKG CK62-ULS) atau mikrofon electret. Kapsul mesti ditambah dengan penguat mikrofon (MU), yang, biasanya untuk mengurangkan penembusan pelbagai gangguan, diletakkan di dalam perumahan yang sama dengan kapsul.

Dengan mengambil kira lokasi dekat mikrofon berhubung dengan permukaan peresap EDC, dan oleh itu penerimaan isyarat yang cukup besar daripada output MU, adalah mungkin untuk memudahkan litar MU dengan ketara melalui penggunaan voltan. pengikut. Dua kemungkinan varian litar MU tersebut ditunjukkan dalam Rajah. 10, di mana transistor individu atau litar bersepadu digunakan. Ciri MU ini ialah impedans input yang tinggi untuk mencapai frekuensi pemotongan rendah jalur pencemar apabila bekerja bersama-sama dengan sumber isyarat dalam bentuk mikrofon, yang dalam kes kami ialah sensor kapasitif dengan kapasitansi rendah. Kemuatan ini, bersama-sama dengan perintang R1, menentukan frekuensi rendah jalur pengukuran f ≈ 0,5...1 Hz dengan penurunan tindak balas frekuensi tidak lebih daripada 0,2 dB.

Dalam MU dalam Rajah. 10a, OOS keseluruhan yang mendalam digunakan untuk arus terus dan ulang alik disebabkan oleh sambungan pengumpul transistor VT2 dengan sumber VT1, yang memastikan penstabilan mod. Di samping itu, MU juga mempunyai PIC voltan dari output 1 melalui perintang R1, yang meningkatkan rintangan input MU kepada R_dalam = R1/(1 - K_у), di mana K_у - pekali pemindahan voltan daripada input (pintu VT1) kepada output 1. Penurunan voltan merentasi R3 menetapkan voltan pincang (U_zi) untuk VT1, memberikan potensi sifar pada output 1.

nasi. 10. Varian skim MU 

Rintangan perintang R4 dipilih mengikut pengecilan maksimum gangguan luaran (mod biasa) yang bertindak pada talian penghantaran isyarat kepada input simetri peranti untuk penguatan isyarat selanjutnya (input PU dalam rajah dalam Rajah 5). Gangguan minimum akan sepadan dengan rintangan AC yang sama untuk output 1 dan 2 (berbanding dengan wayar biasa). Sambungan output MU dengan peranti seterusnya dipanggil kuasi-simetri. Penstabil pada DA1 berfungsi untuk mengurangkan keperluan untuk amplitud riak daripada bekalan kuasa -U. Dalam rajah MU dalam Rajah. 10, dan transistor VT1 boleh digantikan oleh yang lain dengan parameter yang sama (voltan potong dan arus longkang pada U_zi = 0).

Transistor VT2 juga boleh digantikan oleh mana-mana struktur lain yang sepadan dengan tahap hingar yang rendah pada h_21e ≥ 200. Dalam litar MU mengikut Rajah. 10b, rintangan keluaran pada output 1 cukup hampir kepada sifar, oleh itu, dengan sambungan kuasi-simetri kepada peranti penguatan selanjutnya, wayar biasa (“sifar”) boleh digunakan. Dalam pilihan ini, anda juga boleh menggunakan jenis litar mikro lain yang memenuhi keperluan untuk rintangan hingar dan input R_dalam ≥ 10¹⁰ Ohm.

Seperti yang dapat dilihat daripada rajah MU dalam Rajah. 10, salah satu terminal kapsul disambungkan ke litar negatif sumber kuasa. Dalam kes ini, hasil terbaik dalam mengurangkan penembusan gangguan dicapai dengan menyambungkan badan kapsul ke sumber kuasa, kekutuban yang boleh ditukar kepada positif dengan perubahan yang sepadan dalam jenis penstabil dan sambungannya.

Kesusasteraan

1. Penapis Aktif. - URL: linkwitzlab.com/filters.htm#9.
2. Saltykov O., Syritso A. Kompleks pembiakan bunyi. - Radio, 1979, No. 7, hlm. 28-31; No 8, hlm. 34-38.
3. Mitrofanov Yu., Pickersgil A. Maklum balas elektromekanikal dalam sistem akustik. - Radio, 1970, No. 5, hlm. 25, 26.
4. Hans Klarskov Mortenson. Sistem maklum balas pecutan. - Speaker Builder, 1990, No. 1, hlm. 10-20.
5. Mukhamedzyanov N. Turun tangga menuju ke atas... atau EMOS di bahagian frekuensi rendah sistem pembesar suara. - URL: reanimator-h. narod.ru/emos.html.
6. MeyerSoundX-10. - URL: studio-equipment.ru/icemagproducts/meyer-sound-x-10/.
7. Stahl K. Sintesis Parameter Mekanikal Pembesar Suara dengan Cara Elektrik. Kaedah Baru untuk Mengawal Gelagat Pembesar Suara Frekuensi Rendah. - JAES, 1981, lwn. 29, no 9, hlm. 587-596.
8. Kutsenko A., Raskita M. Manual metodologi untuk kursus "Elektroakustik dan penyiaran bunyi", bahagian 1. Pembesar suara. - Ed. Institut Teknologi Universiti Persekutuan Selatan, 2006.
9. Aldoshina I., Voishvillo A. Sistem dan pemancar akustik berkualiti tinggi. - M.: Radio dan komunikasi, 1985.
10. Litar penapis aktif. - URL: digteh.ru/Sxemoteh/filtr/RC/.

Pengarang: A. Syritso

Lihat artikel lain bahagian Penceramah.

Baca dan tulis berguna komen pada artikel ini.

<< Belakang

Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:

Mesin untuk menipis bunga di taman 02.05.2024

Dalam pertanian moden, kemajuan teknologi sedang dibangunkan bertujuan untuk meningkatkan kecekapan proses penjagaan tumbuhan. Mesin penipisan bunga Florix yang inovatif telah dipersembahkan di Itali, direka untuk mengoptimumkan peringkat penuaian. Alat ini dilengkapi dengan lengan mudah alih, membolehkan ia mudah disesuaikan dengan keperluan taman. Operator boleh melaraskan kelajuan wayar nipis dengan mengawalnya dari teksi traktor menggunakan kayu bedik. Pendekatan ini dengan ketara meningkatkan kecekapan proses penipisan bunga, memberikan kemungkinan penyesuaian individu kepada keadaan khusus taman, serta jenis dan jenis buah yang ditanam di dalamnya. Selepas menguji mesin Florix selama dua tahun pada pelbagai jenis buah, hasilnya amat memberangsangkan. Petani seperti Filiberto Montanari, yang telah menggunakan mesin Florix selama beberapa tahun, telah melaporkan pengurangan ketara dalam masa dan tenaga kerja yang diperlukan untuk menipis bunga. ...>>

Mikroskop Inframerah Lanjutan 02.05.2024

Mikroskop memainkan peranan penting dalam penyelidikan saintifik, membolehkan saintis menyelidiki struktur dan proses yang tidak dapat dilihat oleh mata. Walau bagaimanapun, pelbagai kaedah mikroskop mempunyai hadnya, dan antaranya adalah had resolusi apabila menggunakan julat inframerah. Tetapi pencapaian terkini penyelidik Jepun dari Universiti Tokyo membuka prospek baharu untuk mengkaji dunia mikro. Para saintis dari Universiti Tokyo telah melancarkan mikroskop baharu yang akan merevolusikan keupayaan mikroskop inframerah. Alat canggih ini membolehkan anda melihat struktur dalaman bakteria hidup dengan kejelasan yang menakjubkan pada skala nanometer. Biasanya, mikroskop inframerah pertengahan dihadkan oleh resolusi rendah, tetapi perkembangan terkini daripada penyelidik Jepun mengatasi batasan ini. Menurut saintis, mikroskop yang dibangunkan membolehkan mencipta imej dengan resolusi sehingga 120 nanometer, iaitu 30 kali lebih tinggi daripada resolusi mikroskop tradisional. ...>>

Perangkap udara untuk serangga 01.05.2024

Pertanian adalah salah satu sektor utama ekonomi, dan kawalan perosak adalah sebahagian daripada proses ini. Satu pasukan saintis dari Majlis Penyelidikan Pertanian India-Institut Penyelidikan Kentang Pusat (ICAR-CPRI), Shimla, telah menghasilkan penyelesaian inovatif untuk masalah ini - perangkap udara serangga berkuasa angin. Peranti ini menangani kelemahan kaedah kawalan perosak tradisional dengan menyediakan data populasi serangga masa nyata. Perangkap dikuasakan sepenuhnya oleh tenaga angin, menjadikannya penyelesaian mesra alam yang tidak memerlukan kuasa. Reka bentuknya yang unik membolehkan pemantauan kedua-dua serangga berbahaya dan bermanfaat, memberikan gambaran keseluruhan populasi di mana-mana kawasan pertanian. "Dengan menilai perosak sasaran pada masa yang tepat, kami boleh mengambil langkah yang perlu untuk mengawal kedua-dua perosak dan penyakit," kata Kapil ...>>

Berita rawak daripada Arkib Cermin mata akan sentiasa bersih 31.07.2003 Jurutera Jepun dari Universiti Perindustrian Tokyo telah mempelajari cara membuat cermin mata yang tidak pernah berkabus dan boleh dikatakan tidak kotor. Selepas proses rawatan yang kompleks dengan karbon dioksida, filem ultra-nipis (beberapa mikron) molekul fluorin terbentuk pada kanta plastik. Ia berfungsi sebagai perlindungan tahan lama terhadap titisan lembapan dan semua jenis pencemaran, termasuk cap jari. Menurut pakar, kanta sedemikian tidak akan berkabus walaupun di dalam bilik mandi. Pemaju, bagaimanapun, mengakui bahawa, sekurang-kurangnya pada peringkat pertama pelaksanaan komersial, cermin mata dengan kanta sedemikian akan jauh lebih mahal daripada yang biasa.

Berita menarik lain:

▪ Falcon Heavy bersedia untuk pelancaran

▪ Sesi penyembuhan gempa bumi

▪ 793 Lori Perlombongan Elektrik

▪ Teknologi untuk mencipta swafoto bersama buatan

▪ Modem kabel pertama dan penghala PCX5000

Suapan berita sains dan teknologi, elektronik baharu

Bahan-bahan menarik Perpustakaan Teknikal Percuma:

▪ bahagian radio laman web. Pemilihan artikel

▪ artikel Semua bendera akan melawat kami. Ungkapan popular

▪ artikel Bagaimanakah diet kita mempengaruhi kita? Jawapan terperinci

▪ artikel Bank perubatan. Penjagaan kesihatan

▪ artikel IrDA buat sendiri. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

▪ artikel Penstabil voltan untuk 35 volt. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

Tinggalkan komen anda pada artikel ini:

Semua bahasa halaman ini

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web

www.diagram.com.ua
2000-2024