|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENSIKLOPEDIA ELEKTRONIK RADIO DAN KEJURUTERAAN ELEKTRIK Penstabilan mod penguat kelas AB. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Penguat kuasa transistor Artikel ini membentangkan kaedah untuk melaraskan voltan pincang secara automatik penguat tolak tarik untuk menstabilkan arus yang digunakan oleh penguat apabila isyarat yang dikuatkan melalui sifar dan dalam keadaan rehat. Kelebihan artikel termasuk metodologi untuk mengira dan menyemak kestabilan mod peringkat keluaran UMZCH. Penguat kelas AB adalah yang paling biasa di kalangan penguat kuasa linear, kerana ia membenarkan seseorang untuk menggabungkan kecekapan tinggi penguat kelas B dengan ketiadaan herotan dalam penguat kelas A. Walau bagaimanapun, pembentukan voltan pincang transistor diperlukan untuk ini, yang menyokong bahu peringkat tolak-tarik dalam mod arus permulaan yang optimum (arus senyap), adalah dan kekal sebagai masalah utama dalam membina penguat sedemikian, masalah menstabilkan parameter mereka. Ini dijelaskan oleh ketidakstabilan ciri-ciri transistor, pergantungan mereka pada suhu dan tahap isyarat, serta pada serakan dan hanyut parameter transistor yang sama. Dalam artikel [1] kita tidak bercakap banyak tentang penstabilan tetapi tentang memastikan "kepastian" rejim. Tahap praktikal yang dicapai dicirikan oleh pemilihan litar dalam [2]. Daripada mereka dan daripada penerbitan lain yang diketahui oleh pengarang, adalah jelas bahawa masih tiada penyelesaian litar yang boleh diterima untuk menstabilkan mod penguat kelas ini; tiada kaedah yang jelas (peraturan, kriteria, algoritma) telah dirumuskan untuk mengawal voltan pincang, yang akan membolehkan secara automatik menetapkan voltan pincang optimum transistor kuasa tinggi. Satu penyelesaian kepada masalah ini dicadangkan di bawah. Kriteria optimum Mod penguat paling berkesan distabilkan dengan kaedah maklum balas dengan mengukur kuantiti elektrik tertentu yang bergantung pada voltan pincang, membandingkannya dengan nilai rujukan dan melaraskannya secara automatik. Percubaan untuk mengawal voltan pincang untuk menstabilkan arus senyap penguat membawa sama ada kepada penyelesaian separa masalah sahaja [3, 4], atau kepada penciptaan penguat [5] yang mempunyai kestabilan yang diperlukan, tetapi lebih rendah daripada tinggi- penguat kelas AB berkualiti dalam beberapa aspek. Arus penguat ini pada masa isyarat yang dikuatkan melalui sifar - ia dipanggil arus awal - tidak sama dengan arus senyap penguat; Ia lebih tepat dikelaskan sebagai penguat pincang dinamik. Untuk penguat tolak-tarik dengan penstabilan arus bahu minimum [6], sebagai tambahan, pengujaan berlebihan adalah berbahaya. Hanya penguat kelas AB yang stabil dalam semua aspek boleh dianggap sempurna dan di luar persaingan. Kriteria optimum untuk voltan pincang penguat kelas AB ialah kestabilan arus awal, sama dengan arus senyap penguat kelas AB dan dikekalkan secara automatik. Kriteria optimum ini, tanpa perumusannya dan tanpa memisahkan konsep arus senyap dan arus awal, telah digunakan dalam [7]. Walau bagaimanapun, penulis memilih kaedah yang tidak berjaya untuk menentukan arus awal (dalam terminologi penulis, arus senyap) dengan mengiranya menggunakan penguat operasi sebagai perbezaan antara arus yang diukur lengan dan beban. Sebagai tambahan kepada kerumitan pelaksanaan dan kehilangan kuasa yang agak besar dalam perintang pengukur, kelemahan utama teknik yang dipilih ialah ralat penentuan mungkin melebihi nilai yang dikehendaki. Perkembangan idea daripada [7] boleh dianggap sebagai penyelesaian teknikal [8], di mana keputusan yang baik telah dicapai berhubung dengan penguat transistor kesan medan, tetapi keperluan wajib untuk mana-mana penguat kelas AB tidak dirumus dan dipenuhi sepenuhnya. Di bawah ini kami mempertimbangkan secara terperinci kaedah mengukur arus awal menggunakan pengesan nilai minimum jumlah arus dalam lengan lata tarik-tolak. Latar belakang teori Untuk mengenal pasti kemungkinan mengukur arus awal dalam lata tolak-tarik terhadap latar belakang isyarat yang berubah, kami mempertimbangkan perubahan dalam arus dalam lengan lata sedemikian dan jumlahnya di bawah andaian bahawa arus isyarat dalam beban berubah mengikut hukum sinusoidal termudah: iн = lmsinα. Disini sayaн - nilai serta-merta arus beban; sayam - amplitudnya; α = Ωt - sudut fasa; Ω - kekerapan operasi; t - masa. Sifat perubahan arus dalam lengan lata tarik-tolak ditunjukkan dalam Rajah. 1,a, dan jumlah nilai semasa mutlak adalah dalam Rajah. 1, b.
Arus beban dalam lata tolak-tarik ditentukan oleh perbezaan arus lengan atau jumlah nilai mutlak kenaikan arus lengan iн = |Δi1| + lΔi2|. Pada arus isyarat rendah, kedua-dua lengan penguat beroperasi dalam mod linear kelas A. Nilai mutlak kenaikan arus lengan adalah sama dengan separuh arus beban: |Δi1| + lΔi2| = 0,5iн = 0,5lmsinα, dan ungkapan untuk arus lengan akan kelihatan seperti
untuk 0 ≤ α ≤ α0. Di sini dan di bawah melalui α0 menunjukkan sudut fasa, di atasnya penguat bertukar dari mod kelas A ke mod dengan pemotongan arus di lengan. Jika semua arus dinormalisasi berhubung dengan arus beban maksimum (arus ternormal ditunjukkan dalam huruf tebal) Iawal/Im = Iawal и Im/Im = 1 kemudian untuk 0 ≤ α ≤ α0. Apabila α = α0 arus lengan kedua berkurangan kepada sifar, i.e. iawal - 0,5sinα0 = 0. Daripada ini kita tentukan α0 = arcsin2IMULAKAN. Dalam mod pemotongan semasa dalam satu lengan, arus beban ditentukan oleh kenaikan semasa lengan yang satu lagi:
pada α0 ≤ α ≤ π/2. Apabila α ≥ π/2, sifat perubahan arus diulang dalam susunan terbalik, dan apabila α >π tanda arus beban berubah dan pembentukannya dilakukan oleh lengan lain (lihat Rajah 1). Jumlah arus lengan
mempunyai nilai minimum malar yang hanya ditentukan oleh arus penguat awal (i1 + i2)min = 2Iawal. Ini memungkinkan untuk merumuskan kaedah penstabilan: untuk menstabilkan mod penguat kelas AB pada sebarang arus permulaan yang dikehendaki, adalah perlu dan mencukupi untuk menstabilkan nilai minimum jumlah arus lengan, sama dengan dua kali ganda nilai arus awal satu lengan. Gambarajah blok umum Dalam Rajah. Rajah 2 menunjukkan litar termudah bagi penguat dengan penstabilan arus awal menggunakan kaedah yang dicadangkan. Ia diperoleh dengan mengubah suai litar daripada [4] dengan memasukkan perintang R13 dan pengesan puncak pada transistor VT8. Denyut voltan pada perintang R13 adalah maksimum pada jumlah voltan minimum pada perintang R10 dan R11, iaitu dalam mod melahu penguat dan apabila isyarat melalui sifar. Arus pemancar transistor VT8 mengecas kapasitor C3 kepada voltan tepat di bawah voltan maksimum pada perintang R13. Dalam kes ini, voltan pada input pengatur voltan pincang VT3 adalah lebih besar, semakin rendah jumlah voltan merentasi perintang R10 dan R11. Apabila arus awal transistor VT6 dan VT7 berkurangan, voltan pincang meningkat, dan apabila ia meningkat, ia berkurangan. Akibatnya, arus awal transistor peringkat akhir distabilkan pada tahap arus senyap.
Tanpa mengira reka bentuk khusus, sama ada pengubah atau penguat tanpa pengubah dengan sambungan lengan selari atau siri, kita boleh menamakan elemen yang diperlukan untuk menstabilkan modnya. Unsur-unsur ini ditunjukkan dalam Rajah. 3, beberapa daripadanya digunakan, khususnya, dalam penguat, litar yang ditunjukkan dalam Rajah. 2. Litar umum termasuk penguat itu sendiri dan pengatur voltan pincang, dengan pengecualian beban R„. Pengatur voltan pincang ialah transistor VT3 dengan perintang R6.
Penderia semasa 1 dan 2 dalam dua lengan penguat dalam Rajah. 2 ialah perintang R10 dan R11; peranti penjumlahan dilaksanakan dengan menyambungkan perintang ini secara bersiri: voltan yang berkadar dengan jumlah arus dikeluarkan daripadanya. Menggunakan transistor VT3, jumlah voltan minimum diterbalikkan kepada voltan maksimum merentasi perintang R13. Voltan ini dikesan oleh transistor VT8 dengan litar RC R12С3. Adalah dinasihatkan untuk menggabungkan semua elemen ini ke dalam modul penstabilan khas, kerana ia adalah dalam kompleks yang menstabilkan sebarang arus awal penguat dan memastikan bahawa arus ini sama dengan arus senyap. Unsur-unsur ini tidak mengambil bahagian dalam penguatan isyarat. Di bawah ialah perihalan modul penstabilan yang lebih kompleks yang direka untuk litar penguat simetri dengan penderia semasa disambungkan ke litar kuasa. Pemilihan semasa awal Menyediakan kemungkinan menstabilkan arus awal, adalah perlu untuk mewajarkan pilihan nilai optimumnya dan selang perubahan yang dibenarkan. Untuk memilih arus optimum Iawal Mari kita pertimbangkan pergantungan parameter utama penguat kelas AB pada arus awal, berbeza-beza dalam had maksimum, iaitu dari sifar (kelas B) hingga 0,5Im (kelas A) dan pada amplitud arus isyarat. Graf pengiraan pergantungan parameter ini pada arus penguat awal ditunjukkan dalam Rajah. 4, a.
Lengkung kecekapan mencirikan pergantungan kecekapan maksimum penguat pada nilai terpilih arus awal. Apabila ia meningkat, kecekapan maksimum berkurangan daripada nilai 0,785, ciri penguat kelas B, kepada 0,5, ciri penguat kelas A. lengkung Phaba/Pkeluaran maks mencirikan kuasa terma maksimum yang dijana pada transistor keluaran daripada arus penguat awal yang dipilih. Pada arus awal Iawal ≥ 0,13Im, kuasa haba maksimum ditentukan dengan tepat oleh arus ini dalam keadaan senyap penguat (bahagian lurus menaik pada lengkung). Pada arus awal yang lebih rendah, kuasa haba maksimum ditentukan terutamanya oleh kuasa dari arus ulang alik isyarat, yang dikeluarkan pada transistor penguat. Untuk penguat kelas B (di Iawal = 0) kuasa haba maksimum mencapai 0,405Rkeluaran maks. lengkung tmin/T mencirikan tempoh relatif (dalam pecahan tempoh) jumlah minimum arus lengan bergantung pada arus awal: tmin/T = α0/(π/2) = 2α0/C = (2arcsin(2Iawal))/π. Kebergantungan ini mencirikan prestasi yang diperlukan (masa membaca) pengesan nilai minimum. Tempoh minimum jumlah arus adalah lebih besar, dan keperluan untuk pengesan puncak adalah lebih rendah, lebih besar arus awal. Dalam kelas A, pengesan puncak tidak diperlukan sama sekali. Apabila arus awal berkurangan, keperluan untuk pengesan puncak secara semula jadi meningkat. Dalam Rajah. Rajah 4b menunjukkan pergantungan kuasa haba yang dikeluarkan pada transistor penguat pada arus isyarat pada arus penguat awal yang berbeza. Lengkung ini jelas menunjukkan zon nilai optimum arus awal. Ia boleh dianggap sebagai arus dari 0 hingga 0,1Im. Pada arus maksimum julat ini, dijamin tidak akan ada herotan "langkah", dan kuasa terma yang dikeluarkan oleh transistor dalam mod senyap tidak melebihi kuasa yang diperuntukkan kepada mereka dalam mod isyarat kuat. Sepanjang keseluruhan julat nilai semasa isyarat yang mungkin, ia berubah-ubah di sekitar nilai 0,4Pkeluaran maks dan melebihi kuasa terma maksimum penguat kelas B sebanyak 10% sahaja, kekal kurang daripada kuasa terma maksimum penguat kelas A sebanyak 4,5 kali. Kecekapan maksimum penguat dengan arus awal ini ialah 77%, iaitu hanya 2% lebih rendah daripada penguat kelas B. Peningkatan selanjutnya dalam arus awal, walaupun boleh diterima, tidak memberikan sebarang keuntungan tenaga dan hampir tiada pengurangan herotan. Mengurangkan arus awal adalah wajar dari sudut pandangan mengurangkan kehilangan kuasa haba dalam mod melahu. Kebolehlaksanaan ini ditentukan oleh pemaju. Penstabilan langsung arus awal menghapuskan bahaya bekerja dengan voltan pincang yang mematikan sepenuhnya penguat, dan dengan itu bahaya memecahkan litar maklum balas negatif keseluruhan (NFE). Herotan tak linear dikurangkan oleh OOS dan boleh dikawal semasa menyediakan penguat. Arus penguat awal boleh ditetapkan kepada kurang daripada 0,1Im. Bahagian atas julat dinamik isyarat yang dikuatkan yang membawa peringkat output dari mod kelas A ke mod kelas AB dikaitkan dengan hubungan Im/(2Iawal) Pada arus awal 0,1Im ia adalah 14 dB, dan dengan arus awal 0,05Im - 20 dB. Jika kita melihat isyarat yang dikuatkan dengan osiloskop, kita akan melihat nilai puncak iaitu 14...20 dB lebih tinggi daripada tahap purata kuasa dua bagi isyarat audio. Ini bermakna jika kuasa keluaran maksimum penguat digunakan untuk menghasilkan semula dengan tepat puncak ini tanpa herotan, maka kebanyakan masa penguat beroperasi pada tahap isyarat yang agak rendah, iaitu dalam mod kelas A. Ini membenarkan pengurangan arus senyap dan, sewajarnya, penggunaan kuasa dalam mod ini. Nilai maksimum arus awal selang yang disyorkan diserlahkan dalam Rajah. 4, tetapi dengan teduhan. Penguat eksperimen Dalam Rajah. Rajah 5 menunjukkan gambar rajah penguat kuasa sederhana berkualiti tinggi, yang bebannya boleh menjadi sistem pembesar suara S-30.
Apabila mempertimbangkan litar, kita boleh mempertimbangkan pin 1 dan 3, serta 4 dan 6 modul penstabilan, untuk ditutup secara berpasangan. Pin 2 dan 5 ialah keluaran anti-fasa untuk mengawal pengawal selia voltan pincang. Ciri-ciri penguat itu sendiri ialah penggunaan transistor kesan medan yang berkuasa dalam peringkat keluaran dan simetri struktur untuk kedua-dua kekutuban isyarat yang dikuatkan. Voltan pincang untuk transistor kesan medan dibentuk pada perintang R17 dan R18 oleh arus transistor VT1 dan VT2, dan pelarasan automatik mereka adalah dengan pelarasan segerak arus peringkat awal penguat oleh transistor VT3 dan VT4. Perintang Rl9 dan R20 berfungsi untuk meningkatkan kestabilan dinamik transistor, elemen C10, R21, R22 dan L1 - untuk membetulkan tindak balas frekuensi sistem dengan beban kompleks. Modul penstabilan Modul penstabilan untuk litar penguat simetri mempunyai meter arus lengan yang diasingkan daripada beban, dan bekalan kuasa biasa digunakan sebagai sumber voltan rujukan; Di samping itu, modul mempunyai dua output antifasa. Rajahnya ditunjukkan dalam Rajah. 6.
Penderia pengukur arus minimum dalam lengan peringkat keluaran ialah perintang R1 dan R3, dipinggirkan, seperti dalam litar dalam Rajah. 2, diod silikon VD1 dan VD2 untuk memintas arus beban tinggi. Untuk penjumlahan, salinan terkecil arus ini digunakan, dibentuk oleh transistor VT3 dan VT4 dengan perintang tetapan arus R4 dan R5. Transistor VT1 dan VT2 berfungsi untuk mengimbangi voltan pemancar asas transistor VT3 dan VT4. Terima kasih kepada ini, voltan pada perintang R4 dan R5 boleh dianggap sama dengan voltan pada perintang R1 dan R3, dan pekali pemindahan semasa dari meter ke peringkat penyalinan adalah sama dengan nisbah rintangan perintang R1 hingga R4 dan R3 hingga R5. Peranti penambahan dilaksanakan menggunakan perintang R7. Salinan skala arus lengan bawah peringkat output dibekalkan kepadanya secara langsung melalui pengumpul VT4, dan salinan arus lengan atas yang sepadan dengan skala yang sama dibekalkan oleh transistor VT3 melalui cermin semasa pada transistor VT5, VT6 dengan perintang R6 dan R8. Arus transistor VT4 dan VT6 dijumlahkan dengan arus transistor VT8 pada perintang R7. Jumlah minimum arus VT4 dan VT6 dalam kes ini bertukar menjadi arus maksimum VT8, iaitu, menjadi voltan maksimum merentasi perintang R12 apabila isyarat yang dikuatkan melalui sifar dan dalam mod rehat penguat. Semasa rehat, ketegangan ini adalah malar dan maksimum. Apabila amplitud isyarat meningkat, ia mula-mula menerima penurunan kecil dan jarang, kemudian dalam dan tahan lama, mengambil rupa lengkung huru-hara, dengan puncaknya terikat pada nilai voltan maksimum. Penurunan terdalam sepadan dengan amplitud isyarat tertinggi, tempoh penurunan terpanjang sepadan dengan frekuensi penguatan terendah; puncak rata sepadan dengan operasi penguat dalam mod kelas A, pusat puncak sepadan dengan momen peralihan isyarat yang dikuatkan melalui sifar. Pengesan puncak pada transistor VT7 dengan cepat mengecas kapasitor C1 kepada voltan lebih rendah sedikit (dengan ΔUbae ≈ 0,6 V) voltan maksimum merentasi perintang R12. Pemalar masa τzar ≈ C1 R12/j21E7, di mana h21E7 - pekali pemindahan semasa asas transistor VT7. Penyahcasan berlaku lebih perlahan. Pemalar masanya τmasa ≈ C1·R11. Nisbah τzar/τmasa = R12/(R11 j21E7) hendaklah tidak lebih daripada tempoh relatif jumlah minimum arus lengan, kerana pengecasan (membaca maklumat tentang jumlah minimum arus) harus dilakukan secepat mungkin, dan menunaikan (menyimpan maklumat ini sehingga bacaan seterusnya) hendaklah selama yang boleh: τzar/τmasa ≤tmin/T. Mod pengendalian yang paling sukar bagi pengesan puncak ialah mod isyarat maksimum pada frekuensi penguatan yang lebih rendah Fн apabila voltan menurun merentasi perintang R12 adalah maksimum dalam kedua-dua kedalaman dan tempoh. Mengikut amplitud riak yang dibenarkan pada kapasitor C1 dalam mod ini δп, dinyatakan sebagai peratusan, dengan rintangan nyahcas yang diketahui (R11 dalam litar Rajah 6), kapasiti minimum kapasitor ini boleh dikira
Voltan merentasi kapasitor ini adalah malar dalam mod rehat penguat. Dalam mod penguatan, voltan ini memperoleh, sebagai ganti penurunan dalam voltan masukan, denyutan cetek (diukur dalam unit atau pecahan peratus) gigi gergaji apabila penguat keluar dari mod kelas A, dengan penurunan perlahan dan pulangan pantas kepada nilai maksimum dalam mod kelas A. Voltan ini secara purata kekal berkadar dengan arus penguat awal dan berfungsi sebagai voltan kawalan untuk pengawal selia pincang. Riak voltan kawalan tidak dapat tidak menimbulkan herotan kecil pada frekuensi isyarat yang lebih rendah. Tetapi herotan ini lebih kecil, lebih besar kapasiti kapasitor storan pengesan; ia hanya diperkenalkan ke dalam isyarat kuat yang mengeluarkan penguat dari kelas A, dan dalam litar simetri, seperti kita, ia saling dikompensasikan oleh bahu penguat. Dalam penguat eksperimen, herotan ini tidak dirasai sama sekali. Litar pengumpul transistor VT7 termasuk litar C2R9, sama seperti litar pemancar - C1R11. Ini membolehkan anda memperoleh keluaran anti-fasa kedua modul penstabilan. Perintang R10 berfungsi untuk mengehadkan lonjakan semasa transistor VT7 semasa proses sementara. Menetapkan arus penguat awal adalah mungkin dengan memilih perintang yang sama R1 dan R3, serta dengan memilih perintang R7 atau R12. Mod penstabilan arus ini tidak memerlukan sebarang pelarasan seterusnya. Contoh pengiraan unsur penstabilan Sistem pembesar suara yang dipilih direka untuk kuasa output sehingga 30 W. Dengan rintangan elektrik nominalnya sebanyak 4 Ohm dan kuasa keluaran penguat sebanyak 15 W, amplitud semasa ialah 2,74 A. Nilai maksimum yang disyorkan bagi arus awal, sama dengan arus senyap transistor keluaran, ialah Imulakan maks = 0,1Im = 0,274A. Pilih Iawal = 0,1 A. Nilai dinormalisasi Iawal = Sayaawal/Im = 0,1 / 2,74 = 0,0365 Oleh kerana pengiraan tertakluk kepada sistem tertutup dengan maklum balas, semua elemen yang bergantung pada satu sama lain, kami akan memecahkannya secara mental pada titik sambungan antara penguat itu sendiri dan modul penstabilan. Mari kita tetapkan voltan kawalan nominal yang mudah untuk pengawal selia pincang, yang harus ditetapkan pada titik ini dalam mod linear pada arus awal yang dipilih (arus senyap) Ukawalan = 10 V. Ini memungkinkan untuk mengira unsur-unsur dua litar secara bebas antara satu sama lain. Dalam penguat itu sendiri (lihat Rajah 5) untuk transistor kesan medan yang dipilih, voltan ambang yang diukur ialah 3,5...3,8 V. Dengan rintangan perintang R17 dan R18 yang ditunjukkan pada rajah, voltan ini dicapai apabila arus transistor VT1 dan VT2 berada dalam julat 7,45 ,8,01...5 mA. Transistor VT6 dan VT3 sepatutnya mempunyai arus yang lebih kurang sama. Arus transistor VT4 dan VT1 adalah sama dengan jumlah arus VT3 dan VT2 atau VT4 dan VT15; Mari kita ambil mereka bersamaan dengan 5 mA. Dalam kes ini, rintangan perintang R6 = RXNUMX = (Ukawalan - ΔUbae)/IVT3 = (10 - 0,6)/15 10-3 ≈ 620 Ohm. Ketidaksamaan voltan ambang transistor VT7 dan VT8 dan arus transistor VT1 dan VT2 yang sepadan dicapai secara automatik oleh tindakan OOS melalui perintang R13, memastikan kesamaan arus longkang transistor VT7 dan VT8. Mari kita teruskan untuk mengira unsur-unsur modul penstabilan (lihat Rajah 6). Kami memilih rintangan perintang R1 dan R3 supaya voltan operasi pada mereka, disebabkan oleh dua kali ganda arus awal, jelas kurang daripada voltan pembukaan (0,6 V) diod silikon berkuasa VD1 dan VD2: R1 = R3 < Ubuka/(2Iawal) = 0,6/(2·0,1) = 3 Ohm. Pilih R1 = R3 = 2 Ohm. Voltan kendalian pada perintang ini pada baki penguat, dikawal semasa menyediakannya (lebih tepat, tiada apa-apa yang perlu disediakan semasa menyemak), akan UR1 =UR3 = SayaawalR1 = 0,2 V. Dengan nilai terpilih R4 = R5 = 100 Ohm, arus transistor VT3 dan VT4 akan menjadi salinan arus lengan penguat dikurangkan sebanyak 50 kali. Dalam mod senyap dan apabila isyarat melintasi sifar, ia akan sama dengan 2 mA. Nilai maksimum arus ini, bersamaan dengan 7 mA, ditentukan oleh voltan maksimum (0,7 V) pada diod VD1 dan VD2. Rintangan perintang R7 dipilih daripada keadaan bahawa arus maksimum salah satu daripada transistor VT3 atau VT4 apabila isyarat yang cukup kuat melalui lata pada transistor VT8 boleh menutup: R7 = EPete/(2 Imax) = 60/(2·7) = 4,3 kOhm. Ia tidak berbahaya jika arus maksimum jika arus maksimum transistor VT3 dan VT4 adalah lebih sedikit atau kurang daripada 7 mA. Mereka tidak membawa maklumat tentang arus awal penguat, dan transistor VT8 sama ada ditutup atau arusnya adalah minimum. Dalam mod senyap atau apabila voltan isyarat melepasi sifar, transistor VT8 terbuka dan pengumpulnya arus maksimum: IVT8 maks = (0,5 EPete - ΔUbae)/R7 - 2Iawal/50 = (0,5 60 - 0,6)/4,3 - (2 100)/50 = 3 mA. Pada arus ini, voltan kawalan terkadar pengawal selia voltan pincang terbentuk. Rintangan perintang R12 ditentukan daripada keadaan voltan malar di atasnya dalam mod senyap atau berdenyut pada masa isyarat yang dikuatkan melalui sifar akan menjadi ΔUbae lebih besar daripada voltan kawalan: R12 = (Ukawalan +ΔUbae)/IVT8 maks = (10 + 0,6)/3 = 3,6 kOhm Pengiraan berangka bagi kapasiti minimum kapasitor C1 menggunakan formula yang diberikan dalam bahagian sebelumnya, pada Fн = 20 Hz dan δп = 3% memberikan 82 µF. Kapasitor C1 dan C2 yang digunakan mempunyai kapasiti yang lebih rendah, tetapi ia digandakan oleh kapasitor C4 dan C5 penguat itu sendiri (Rajah 5). Kami menyemak prestasi pengesan puncak: τzar/τmasa = R12/(R11 j21E7) = 3600/(10000 · 100) = 0,0036; tmin/T = (2 arcsin (2 0,0365))/π = 0,0465. Nisbah τzar/τmasa ≤tmin/T dilaksanakan dengan rizab. Mari kita dapatkan formula untuk menyemak pengiraan arus awal berdasarkan parameter elemen litar yang dipilih dan ditentukan. Arus senyap (juga dikenali sebagai arus awal) transistor berkuasa ditentukan oleh voltan pincangnya, yang, pada cerun tinggi atau sangat tinggi bagi bahagian menaik bagi ciri transistor kesan medan, tidak banyak berbeza daripada voltan ambang. daripada transistor ini, jadi kami akan menganggap bahawa pada mana-mana arus awal voltan pincang adalah lebih kurang sama dengan ambang. Memandangkan arus transistor VT3 dan VT4 (dalam Rajah 5) dibahagikan kepada separuh oleh transistor peringkat pembezaan, kita telah
Kesamaan kedua adalah bersamaan dengan yang pertama, kerana R5 = R6 dan R17 = R18. Mengikut rajah dalam Rajah. 6 kita boleh menulis
Menyelesaikan ungkapan ini bersama-sama, kami memperoleh untuk penguat secara keseluruhan
Indeks tambahan telah diperkenalkan di sini untuk menetapkan nod yang dimiliki perintang ini atau itu: ms - modul penstabilan, us - penguat itu sendiri. Pengiraan berangka dengan penggantian data penguat pada U ke dalam formulasejak = 3,5 V memberikan nilai Iawal = 102,5 mA dengan ralat yang dibenarkan. Tetapi apa yang sangat berharga ialah keupayaan untuk menggunakan formula ini untuk menilai pengaruh pada arus penguat hanyut awal parameter tertentu elemen penguat dan, pertama sekali, voltan ambang transistor kesan medan. Perubahan dalam U yang sama sekali tidak boleh diterima untuk banyak penguatsejak transistor sebanyak ±20% akan membawa kepada kegagalannya atau herotan isyarat yang teruk. Dalam kes kami, ia hanya menukar arus penguat awal sebanyak ±12,5%, yang agak boleh diterima dan kemungkinan besar tidak akan disedari oleh pendengar. Pembinaan dan butiran Penguat dibuat berdasarkan reka bentuk "Radio Engineering U-101-stereo". Dua papan litar penguat sepadan dengan lukisan dalam Rajah. 7, dipasang dan bukannya papan litar bercetak modul ULF-50-8 pada sink haba penguat asas. Transistor terminal VT7 dan VT8 dipasang pada sink haba terlindung tanpa penebat tambahan. Kapasitor oksida penguat ialah K50-35, C7 ialah Jamicon NK bukan kutub, selebihnya ialah K10-17. Perintang R19 dan R20 ialah C5-16MV, selebihnya ialah C2-33N. Pencekik tanpa bingkai L1 dari modul Unch-50-8 mengandungi 16 lilitan wayar PEV-11,3, dililit dalam dua lapisan dengan diameter dalaman 5 mm.
Papan modul penstabilan, lukisan yang ditunjukkan dalam Rajah. 8, dipasang berserenjang dengan papan penguat; mereka dilekatkan dengan pin mereka 1-6. Kapasitor - K50-35, perintang - S2-33N.
Kesimpulan Kerumitan jelas modul penstabilan pada mulanya dibenarkan oleh keberkesanan kaedah penstabilan yang dicadangkan, kemudahan pengiraan dan penggunaan kuasa rendah modul ini, serta ketiadaan maya keperluan untuk menyediakan penguat. Ini disahkan oleh operasi penguat eksperimen yang sempurna selama beberapa tahun. Penstabilan mod peringkat berkuasa sedemikian boleh digunakan dalam penguat kelas tinggi dan peningkatan kebolehpercayaan, dan dalam kebanyakan penguat transistor, dalam kawalan, pengukuran dan peranti automasi. Kesusasteraan
Pengarang: V. Efremov
Mesin untuk menipis bunga di taman
02.05.2024 Mikroskop Inframerah Lanjutan
02.05.2024 Perangkap udara untuk serangga
01.05.2024
▪ Keluarga baharu pemacu diod laser ▪ Penyetempatan aliran bunyi mencipta isyarat yang sempurna ▪ Nanopartikel mengawal imuniti ▪ SSD tidak mempunyai masa depan, kata saintis
▪ bahagian tapak Penguat frekuensi rendah. Pemilihan artikel ▪ pasal Pondok saya di tepi. Ungkapan popular ▪ artikel Di mana di dunia ini rakyat tidak mempunyai nama keluarga sama sekali? Jawapan terperinci ▪ Artikel ahli gusti. Legenda, penanaman, kaedah aplikasi ▪ artikel Interkom. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web
www.diagram.com.ua |
Lihat artikel lain bahagian 
Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:
Semua bahasa halaman ini