|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENSIKLOPEDIA ELEKTRONIK RADIO DAN KEJURUTERAAN ELEKTRIK Pengubah kimpalan: pengiraan dan pembuatan
Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / peralatan kimpalan Kimpalan arka elektrik adalah kaedah yang paling biasa untuk menyambung bahagian logam secara kekal dalam industri dan dalam kehidupan seharian. Setelah muncul 120 tahun yang lalu, terima kasih kepada teknologi tingginya, ia dengan cepat dan hampir di mana-mana menggantikan kaedah kimpalan lain. Hari ini, mesin kimpalan arka elektrik adalah bahagian yang sangat diperlukan dari peralatan bengkel rumah atau impian pemiliknya. Artikel itu menerangkan cara mengira dan mengeluarkan pengubah kimpalan, dan menyediakan maklumat yang diperlukan untuk reka bentuk dan pembuatan peranti sedemikian secara keseluruhan. Arka elektrik ditemui pada tahun 1802 oleh Vasily Vladimirovich Petrov, profesor fizik di Akademi Perubatan dan Pembedahan St. Petersburg. Menggambarkan fenomena ini pada tahun 1803, V.V. Petrov menunjukkan kemungkinan aplikasi praktikalnya untuk pencahayaan dan untuk mencairkan logam. Tetapi hanya 80 tahun kemudian, pada tahun 1882, pencipta Rusia berbakat Nikolai Nikolaevich Benardos berjaya membangunkan kaedah industri yang sesuai untuk kimpalan arka elektrik logam. Mengikut kaedah Benardos (Rajah 1), jahitan kimpalan 4 dibentuk dengan mencairkan rod logam pengisi 3 dalam arka elektrik 1 yang terbakar di antara elektrod karbon atau tungsten 2 dan bahagian yang disambungkan 5.
Agak kemudian, pada tahun 1888, Nikolai Gavrilovich Slavyanov membangunkan kaedah kimpalan yang berbeza (Rajah 2). Dalam kes ini, arka elektrik terbakar di antara bahagian yang disambungkan 5 dan elektrod, daripada logam lebur teras 2 yang mana jahitan 4 terbentuk. Gas yang dibebaskan semasa pembakaran dan penyejatan bahan salutan pelindung (salutan) 3 daripada elektrod melindungi leburan daripada pengoksidaan dan menjadikan arka lebih stabil. Reka bentuk pertama elektrod kimpalan bersalut dicipta oleh N. N. Benardos. Jurutera Sweden Kelberg memberikan penampilan moden mereka pada tahun 1911.
Oleh kerana kesederhanaan dan kebolehkilangannya, kaedah kimpalan manual ini, kadangkala dilambangkan dengan singkatan MMA, yang telah menjadi paling meluas. Kimpalan dijalankan dengan kedua-dua arus terus dan ulang-alik, dan dalam kes pertama dua pilihan adalah mungkin: dengan sumber arus kimpalan tambah disambungkan ke produk (kekutuban lurus) atau ke elektrod kimpalan (kekutuban terbalik). Kekutuban yang mana elektrod kimpalan direka bentuk mesti ditunjukkan dalam data pasportnya. Selalunya sebaliknya digunakan. Idea kimpalan arka terendam juga dimiliki oleh N. G. Slavyanov. Walau bagaimanapun, syarikat Amerika Linde menerima paten untuk kaedah mengimpal keluli di bawah lapisan bahan serbuk yang cair semasa proses kimpalan hanya pada tahun 1936. Di USSR, teknologi serupa telah dibangunkan dan dimasukkan ke dalam pengeluaran pada tahun 1938-1940. Institut Kimpalan Elektrik Akademi Sains SSR Ukraine (kini dinamakan sempena Evgeniy Oskarovich Paton). Kaedah inilah yang memungkinkan untuk menubuhkan pengeluaran besar-besaran kenderaan berperisai semasa Perang Patriotik Besar. Semasa Perang Dunia Kedua, kimpalan automatik logam dalam jet argon atau helium menggunakan elektrod non-consumable tungsten (TIG) dan consumable (MIG) telah dibangunkan di Amerika Syarikat. Pilihan terakhir ditunjukkan secara skematik dalam Rajah. 3. Arka 6 terbakar di antara bahagian yang hendak dikimpal 1 dan wayar 2, yang, apabila ia cair, disalurkan ke tapak kimpalan menggunakan penggelek 3 di sepanjang panduan 4. Gas lengai yang masuk melalui muncung 5 menyelubungi zon kimpalan dan melindungi logam cair kimpalan 7 daripada pengoksidaan.
Pada tahun 1952, K.V. Lyubavsky dan N.M. Novozhilov mencipta dawai elektrod aloi komposisi khas, penggunaannya membolehkan kimpalan dengan elektrod habis pakai dalam persekitaran karbon dioksida. Kaedah ini (diberi singkatan MAG) yang digunakan secara meluas dalam perkhidmatan kereta hari ini. Setelah mendapat sedikit pemahaman tentang kaedah kimpalan arka elektrik, mari kita berkenalan dengan sifat arka elektrik - nyahcas elektrik yang kuat dan tahan lama antara elektrod di bawah voltan dalam persekitaran gas terion. Proses kejadiannya bermula dengan pendekatan dan sentuhan dua elektrod - anod dan katod, salah satunya dalam kes yang sedang dipertimbangkan ialah bahagian yang dikimpal. Kemudian elektrod dialihkan dan percikan api melompat di antara mereka pada saat litar elektrik terbuka, mengionkan gas dalam ruang interelektrod. Jika voltan yang cukup tinggi untuk menyebabkan kerosakan elektrik bagi jurang gas digunakan secara ringkas pada elektrod, adalah mungkin untuk mengionkan gas tanpa litar pintas utama. Dalam "saluran pengaliran" yang terbentuk akibat pengionan awal, elektron di bawah pengaruh medan elektrik bergerak dari katod ke anod, membangunkan kelajuan yang ketara. Berlanggar dengan atom gas neutral, mereka mengeluarkan elektron baru daripadanya, dengan itu mengekalkan pengionan. Ini disertai dengan pembebasan sejumlah besar haba. Akibatnya, bahan dalam lajur arka, dipanaskan hingga 5000...7000°C, berubah menjadi keadaan plasma. Elektron yang mencapai anod memberikan tenaga mereka. Di sini "tempat anod" yang sangat panas terbentuk. Ion plasma positif bergerak ke arah katod dan, memberikannya tenaga, membentuk apa yang dipanggil "tempat katod". Biasanya, komponen elektronik arus mendominasi dalam arka, akibatnya lebih banyak haba dihasilkan di anod daripada di katod. Adalah dipercayai bahawa anod menyumbang 43 dan katod 36% daripada tenaga, selebihnya dilesapkan dalam lajur arka. Keadaan yang diperlukan untuk kewujudan arka ialah suhu tinggi katod yang dikekalkan oleh pengeboman ion, yang disebabkan oleh elektron yang dipancarkan, mengionkan gas dalam lajur arka. Dalam Rajah. Rajah 4 (lengkung 1) menunjukkan ciri voltan arus statik biasa bagi arka elektrik [1] untuk elektrod kimpalan dengan diameter 3 mm (keratan rentas lebih kurang 7 mm2).
Ciri ini dibahagikan kepada bahagian menurun (ketumpatan semasa dalam elektrod kurang daripada 12 A/mm2), bahagian mendatar dan menaik (ketumpatan semasa lebih daripada 80 A/mm2). Apabila mengimpal dengan arus terus, titik persilangan lengkung ini dengan ciri beban sumber arus (lengkung 2) hendaklah pada bahagian mendatar. Voltan UD yang jatuh dalam arka bergantung terutamanya pada komposisi gas medium dan sangat lemah pada arus kimpalan lCB. Dengan ketepatan yang mencukupi untuk kegunaan praktikal, ia dikira menggunakan formula empirikal Ud=Ur+0,05Isv, dengan Ur=18 V untuk udara, 14 V untuk karbon dioksida dan 11 V untuk campuran yang terakhir dengan argon. Jika arka disambungkan kepada litar arus ulang alik dengan frekuensi rendah (industri), titik kendalian terus bergerak di sepanjang bahagian bawah dan mendatar ciri. Oleh kerana arus berhenti pada penghujung setiap separuh kitaran, arka padam. Walau bagaimanapun, dalam separuh kitaran seterusnya, disebabkan oleh pelepasan haba elektron dari kawasan logam yang tidak mempunyai masa untuk menyejukkan dan baki pengionan jurang gas yang berterusan untuk beberapa lama, arka berlaku semula sebaik sahaja voltan antara elektrod mencapai nilai yang dipanggil voltan pencucuhan. Untuk mencapai arka AC yang stabil, langkah-langkah tertentu diperlukan. Sebagai contoh, elektrod khas digunakan, salutannya mengandungi bahan dengan potensi pengionan yang rendah. Kestabilan arka bertambah baik dengan peningkatan voltan litar terbuka sumber kimpalan (diukur dengan beban dimatikan). Walau bagaimanapun, parameter ini dihadkan oleh keperluan keselamatan kakitangan operasi dan, menurut GOST95-77E, tidak boleh melebihi 80 V. Cara yang diterima umum untuk mendapatkan arka yang stabil pada voltan litar terbuka yang agak rendah bagi sumber arus adalah dengan memasukkan reaktans induktif secara bersiri dalam litar kimpalan. Hasilnya ialah peralihan fasa antara arus dan voltan. Nilai arus segera sifar di mana arka padam sepadan dengan voltan maksimum yang menyalakannya semula. Dalam kes ini, sumber dengan voltan litar terbuka 60 ... 65 V adalah mencukupi. Di samping itu, dengan menukar induktansi, arus kimpalan boleh diselaraskan. Logam elektrod yang dicairkan oleh arka elektrik mengalir dalam titisan [2] ke dalam mandi logam cecair yang terbentuk pada permukaan bahan kerja yang dikimpal di dasar arka (tempat ini biasanya dipanggil kawah). Proses ini bermula dengan pembentukan lapisan logam cair di hujung elektrod. Apabila logam terkumpul, ia terkumpul menjadi setitik, yang akhirnya merapatkan jurang arka. Pada masa ini, litar pintas berlaku dalam litar kimpalan, disertai dengan peningkatan mendadak dalam arus. Daya elektromagnet yang terhasil memecahkan kejatuhan, dan lengkok baru muncul di antaranya dan hujung elektrod. Penurunan jatuh ke dalam kawah dengan pecutan, dan sebahagian daripada logam dalam bentuk percikan dibuang keluar dari zon kimpalan. Sebab kemunculan sejumlah besar titisan logam beku di sekeliling jahitan, yang hanya boleh dikeluarkan dengan tukul dan pahat, selalunya terletak dalam bentuk ciri-ciri beban sumber arus kimpalan (pergantungan outputnya). voltan pada arus beban). Untuk kimpalan manual, ciri sedemikian diperlukan bahawa arus litar pintas |sc melebihi arus kimpalan berkadar Icw tidak lebih daripada dua kali [3]. Tidak seperti kimpalan manual, kimpalan separa automatik dalam persekitaran gas pelindung dijalankan dengan ketumpatan arus yang lebih tinggi, sepadan dengan permulaan bahagian menaik ciri voltan arus statik arka. Untuk peraturan kendiri proses kimpalan, ciri beban tegar diperlukan di sini (lengkung 3 dalam Rajah 4). Dalam kimpalan elektrik manual bukan profesional, sumber arus ulang-alik digunakan terutamanya. Ini dijelaskan oleh kesederhanaan dan kos rendah yang terakhir, walaupun kualiti kimpalan adalah lebih rendah daripada yang boleh dicapai dengan arus terus. Hanya 10 - 15 tahun yang lalu, industri secara praktikal tidak menghasilkan peranti isi rumah untuk kimpalan arka elektrik. Sekarang keadaan telah berubah, terdapat banyak peranti di pasaran yang agak sesuai dari segi parameter untuk kegunaan domestik. Tetapi harga mereka masih tidak mampu dimiliki oleh ramai orang. Oleh itu, pereka amatur, seperti sebelum ini, cuba membuat keajaiban teknologi ini dengan tangan mereka sendiri. Ramai daripada mereka, mempunyai beberapa kemahiran praktikal dalam kimpalan manual, tidak tahu tentang keperluan untuk sumber kuasa kimpalan. Akibatnya, peranti yang dibuat "dengan mata" daripada bahan sekerap tidak memberikan kualiti kimpalan yang diperlukan dan tidak selamat untuk digunakan. Unit utama sumber kimpalan arus ulang-alik ialah pengubah kimpalan fasa tunggal yang khas. Dengan bantuannya, voltan rangkaian dikurangkan kepada nilai yang diperlukan untuk kimpalan dan pada masa yang sama litar kimpalan diasingkan daripada rangkaian. Litar pengubah setara [4] yang digunakan dalam pengiraan ditunjukkan dalam Rajah. 5.
Nisbah transformasi n ialah nisbah bilangan lilitan belitan w1/w2 (selepas ini, indeks 1 dan 2 masing-masing merujuk kepada belitan primer dan sekunder); U1, U2 - voltan pada belitan; r1, r2 - rintangan aktif mereka; Rm - rintangan kehilangan dalam litar magnetik; Lm ialah kearuhan pengmagnetan yang dikaitkan dengan fluks magnet yang biasa kepada belitan; L1s, L2s - kearuhan kebocoran yang timbul disebabkan oleh fakta bahawa sebahagian daripada fluks magnet setiap belitan dilesapkan di angkasa tanpa berinteraksi dengan belitan yang lain. Menggunakan litar setara, anda boleh menilai pengaruh parameter pengubah tertentu pada kuantiti penting seperti voltan litar terbuka dan arus litar pintas. Berdasarkan konfigurasi litar magnet, perbezaan dibuat antara transformer berperisai (Rajah 6, a) dengan belitan diletakkan pada teras pusat, dan transformer rod (Rajah 6, b) dengan belitan pada satu atau dua teras. Transformer reka bentuk rod dicirikan oleh peningkatan kecekapan dan keadaan penyejukan yang lebih baik untuk belitan. Yang terakhir memungkinkan, dengan menetapkan ketumpatan arus yang meningkat, untuk mengurangkan penggunaan wayar penggulungan. Oleh itu, transformer kimpalan, dengan pengecualian yang jarang berlaku, diperbuat daripada jenis rod. Teras magnet biasanya diperbuat daripada keluli lembaran elektrik (pengubah) dengan ketebalan 0,35...0,5 mm.
Belitan pengubah adalah silinder dan cakera. Silinder (Rajah 7, a) dililit satu di atas yang lain. Jarak antara mereka adalah minimum, dan hampir keseluruhan fluks magnet penggulungan primer berinteraksi dengan sekunder. Oleh itu, kearuhan kebocoran L1s dan L2s adalah kecil, arus litar pintas hanya dihadkan oleh rintangan aktif belitan dan berkali ganda lebih besar daripada yang beroperasi. Seperti yang dinyatakan sebelum ini, pengubah dengan ciri beban sedemikian tidak sesuai untuk kimpalan manual. Ia mesti ditambah dengan perintang balast (rheostat) atau tercekik.
Unsur-unsur ini sangat meningkatkan saiz dan berat sumber kimpalan, dan kehilangan tenaga yang tidak dapat dielakkan di dalamnya mengurangkan kecekapannya. Dalam transformer dengan belitan cakera (Rajah 7,b), sebahagian besar fluks magnet belitan primer memintas sekunder. Akibatnya, kearuhan kebocoran L1s dan L2s yang disambungkan secara bersiri dalam litar kimpalan adalah lebih besar daripada dalam kes sebelumnya, dan reaktans mereka dengan ketara mempengaruhi arus litar pintas penggulungan sekunder. Seperti yang telah dinyatakan, kehadiran induktansi dalam litar kimpalan juga bermanfaat untuk pembakaran arka yang stabil. Oleh itu, transformer penggulungan cakera paling sesuai untuk kimpalan AC manual. Kadang-kadang belitan mereka dibuat mudah alih dan, dengan menukar jarak antara mereka, mereka mengawal kearuhan kebocoran, dan dengannya arus kimpalan. Kekhususan operasi pengubah kimpalan ialah bebannya tidak tetap. Biasanya dipercayai bahawa perkadaran masa kerja di bawah beban dalam kitaran yang terdiri daripada kimpalan itu sendiri dan jeda tidak melebihi 60%. Untuk transformer kimpalan isi rumah, nilai yang lebih kecil sering digunakan - 20%, yang membolehkan, tanpa kemerosotan ketara dalam keadaan terma, meningkatkan ketumpatan arus dalam belitan pengubah dan mengurangkan kawasan tingkap teras magnetnya. diperlukan untuk menampung belitan. Dengan arus kimpalan sehingga 150 A, ketumpatan arus yang boleh diterima dalam belitan tembaga ialah 8 A/mm2, dan dalam belitan aluminium - 5 A/mm2 [5]. Untuk kuasa tertentu, dimensi dan berat pengubah akan menjadi minimum jika aruhan dalam teras magnetnya mencapai nilai maksimum yang dibenarkan untuk bahan yang dipilih. Tetapi seorang pereka amatur biasanya tidak mengetahui nilai ini, kerana dia berurusan dengan keluli elektrik gred yang tidak diketahui. Untuk mengelakkan kejutan, induksi biasanya dipandang remeh, yang membawa kepada peningkatan yang tidak wajar dalam saiz pengubah. Menggunakan metodologi yang diberikan di bawah, anda boleh menentukan ciri magnet mana-mana keluli pengubah yang anda gunakan. Satu litar magnet "eksperimen" dengan keratan rentas 5...10 cm2 (hasil darab dimensi a dan b dalam Rajah 8) dipasang daripada keluli ini dan 50...100 lilitan wayar bertebat lembut dengan salib -bahagian 1,5...2,5 dililit pada salah satu terasnya .2 mm2. Untuk pengiraan selanjutnya, adalah perlu untuk mencari panjang purata garis medan magnet menggunakan formula lср = 2h + 3,14с + XNUMXа dan mengukur rintangan aktif rwind belitan.
Selanjutnya, mengikut skema yang ditunjukkan dalam Rajah. 9, Pasang persediaan ujian. T1 - autotransformer boleh laras makmal (LATR); L1 - penggulungan pada litar magnet "eksperimen". Kuasa keseluruhan pengubah injak turun T2 ialah sekurang-kurangnya 63 VA, nisbah transformasi ialah 8... 10.
Meningkatkan voltan secara beransur-ansur, membina pergantungan aruhan dalam litar magnetik B, T, pada kekuatan medan magnet H, A/m, sama seperti yang ditunjukkan dalam Rajah. 10, mengira nilai ini menggunakan formula:
di mana U dan I ialah bacaan voltmeter PV1, B, dan ammeter PA1, A; F - kekerapan, Hz; S ialah luas keratan rentas litar magnet "eksperimen", cm2; w ialah bilangan lilitan belitannya. Daripada graf yang terhasil, seseorang dapati, seperti yang ditunjukkan dalam rajah, aruhan tepu Bs, aruhan maksimum Bm dan kekuatan medan magnet berselang-seli maksimum Ht. Sebagai contoh, mari kita hitung pengubah kimpalan yang direka bentuk untuk beroperasi daripada rangkaian arus ulang-alik 220 V, 50 Hz, menetapkan voltan litar terbuka Uxx = 65 V dan arus kimpalan maksimum Imax = 150 A. Kuasa keseluruhan pengubah Pgab=Uxx·Imax = 65·150=9750 VA. Menggunakan formula yang terkenal, kami menentukan hasil kali keratan rentas teras magnet SM dan luas tingkapnya Jadi:
di mana J ialah ketumpatan arus dalam belitan, A/mm2; ks=0,95 - pekali pengisian bahagian teras magnet dengan keluli; Ko=0,33...0,4 ialah pekali pengisian tingkapnya dengan kuprum (aluminium). Katakan Bm=1.42 T, belitan primer dililit dengan wayar kuprum, belitan sekunder dengan aluminium (kita ambil nilai purata ketumpatan arus J=6.5A/mm2): SMSo=9750/(1,11·1,42·6,5·0,37·0,95)= = 2707 см4. Untuk pengubah teras, nisbah saiz berikut disyorkan [6] (lihat Rajah 8): b/a-2; s/a=1,6; h/a=2,5...5. Setelah memilih h/a=4, kami mengira saiz a, cm:
Mengambil a=40 mm, kita dapati baki dimensi litar magnetik: b=2a=80mm; c=1,6a=32 mm; h=4a=160mm. EMF satu pusingan penggulungan pengubah pada litar magnet sedemikian Eв = 2,22-10-4Bmabkc=2,22·10-4·1,42·3200·0,95 = 0,958 V. Bilangan lilitan belitan sekunder w2=Uxx/Eв=65/0,958=68. Keratan rentas dawai penggulungan sekunder S2=Imax/J=150/5=30 mm2 (J=5 A/mm2, kerana wayar penggulungan sekunder ialah aluminium). Bilangan lilitan belitan primer w1=U1/EB=220/0,958=230. Arus maksimum belitan primer I1max=lmax·w2/w1=150-68/230=44,35 A. Bahagian wayar kuprum belitan primer S1=l1M/J=44,35/8=5,54 mm2. Kedua-dua belitan primer dan sekunder pengubah jenis rod biasanya dibahagikan kepada dua bahagian yang sama, meletakkannya pada dua teras teras magnet. Setiap bahagian bersiri penggulungan primer ialah 115 lilitan wayar dengan diameter sekurang-kurangnya 2,65 mm. Jika bahagian-bahagian gegelung primer sepatutnya disambung secara selari, setiap satu hendaklah mengandungi 230 lilitan wayar separuh keratan rentas - dengan diameter sekurang-kurangnya 1,88 mm. Penggulungan sekunder juga dibahagikan kepada dua bahagian. Jika belitan adalah silinder, untuk mendapatkan ciri beban menurun pengubah, perintang dengan rintangan 0,2...0,4 Ohm hendaklah disambung secara bersiri dengan yang kedua daripada wayar nichrome dengan diameter sekurang-kurangnya 3 mm. Untuk pengubah dengan belitan cakera, perintang ini tidak diperlukan. Malangnya, pengiraan tepat kearuhan kebocoran pengubah sedemikian boleh dikatakan mustahil, kerana ia bergantung pada lokasi objek logam berdekatan. Dalam amalan, pengiraan dijalankan menggunakan kaedah penghampiran berturut-turut dengan pelarasan kepada data penggulungan dan reka bentuk pengubah berdasarkan keputusan ujian sampel yang dihasilkan. Metodologi terperinci boleh didapati dalam [7]. Dalam keadaan amatur, sukar untuk membuat pengubah dengan belitan boleh alih (untuk peraturan semasa). Untuk mendapatkan beberapa nilai arus tetap, belitan sekunder dengan pili dibuat. Pelarasan yang lebih tepat (ke arah mengurangkan arus) dibuat dengan menambah sejenis induktor pada litar - meletakkan kabel kimpalan dalam gegelung. Sebelum mula membuat pengubah yang dikira, adalah dinasihatkan untuk memastikan bahawa belitannya akan diletakkan di tingkap litar magnetik, dengan mengambil kira jurang teknologi yang diperlukan, ketebalan bahan dari mana bingkai dibuat, dan lain-lain. faktor. Dimensi c dan h (lihat Rajah 8) mesti "dilaraskan" supaya setiap lapisan penggulungan mengandungi nombor integer lilitan wayar yang dipilih, dan bilangan lapisan juga adalah integer atau kurang sedikit daripada integer terdekat. Ruang hendaklah disediakan untuk penebat interlayer dan interwinding. Pilihan yang paling berjaya tidak selalu diperolehi pada percubaan pertama; selalunya perlu berulang kali dan agak ketara melaraskan lebar dan ketinggian tetingkap teras magnetik. Apabila mereka bentuk belitan silinder, adalah perlu untuk memilih saiz bahagian mereka secara optimum. Biasanya, lebih banyak ruang diperuntukkan untuk penggulungan sekunder, digulung dengan wayar tebal, daripada untuk penggulungan primer. Lakaran reka bentuk pengubah untuk dua nilai arus kimpalan - 120 dan 150 A - ditunjukkan dalam Rajah. 11, dan rajah sambungannya adalah dalam Rajah. 12.
Arus yang lebih rendah sepadan dengan bilangan lilitan sekunder yang lebih besar. Ia bukan satu kesilapan. Adalah diketahui bahawa voltan penggulungan adalah berkadar dengan bilangan lilitannya, dan kearuhan kebocoran meningkat mengikut perkadaran dengan kuasa dua nombor mereka. Akibatnya, arus berkurangan. Penggulungan diletakkan pada dua bingkai yang diperbuat daripada kepingan gentian kaca setebal 2 mm. Bahagian belitan primer dan sekunder pada setiap bingkai dipisahkan oleh pipi penebat yang diperbuat daripada bahan yang sama. Lubang dalam bingkai untuk teras magnet adalah 1,5...2 mm lebih lebar dan lebih panjang daripada keratan rentas yang terakhir. Ini menghapuskan masalah semasa pemasangan. Untuk mengelakkan ubah bentuk bingkai, semasa penggulungan ia diletakkan dengan ketat pada mandrel kayu. Penggulungan utama terdiri daripada dua bahagian (I' dan I"), terletak pada bingkai yang berbeza dan disambung secara selari. Setiap bahagian adalah 230 lilitan wayar PEV-2 dengan diameter 1,9 mm. Jika wayar dengan diameter 2,7 mm tersedia, bahagian boleh dililit dengan 115 lilitan, tetapi ia perlu disambung secara bersiri. Setiap lapisan wayar, sebelum menggulung yang seterusnya, hendaklah dipadatkan dengan pukulan ringan tukul kayu dan disalut dengan varnis impregnating. Papan yang ditekan (electrocardboard) dengan ketebalan 0,5... 1 mm sesuai sebagai penebat interlayer. Untuk belitan sekunder, penulis menggunakan busbar aluminium dengan keratan rentas 30 mm2 (5x6 mm). Jika anda mempunyai tayar dengan lebih kurang luas keratan rentas yang sama tetapi saiz yang berbeza, anda perlu menukar sedikit lebar bahagian karkas untuk menampung lilitan. Sebelum digulung, tayar yang tidak bertebat hendaklah dibalut rapat dengan pita penjaga atau kain kapas nipis, sebelum ini dipotong menjadi jalur selebar 20 mm. Ketebalan penebat - tidak lebih daripada 0,7 mm Bahagian II' dan II" mempunyai 34 pusingan setiap satu, bahagian III' dan III" mempunyai 8 pusingan setiap satu. Tayar diletakkan pada bingkai dalam dua lapisan dengan sisi lebar menghadap teras magnet. Setiap lapisan dipadatkan dengan pukulan ringan tukul kayu dan disalut dengan varnis impregnating. Gegelung yang dihasilkan hendaklah dikeringkan. Suhu dan tempoh pengeringan bergantung pada jenama varnis impregnating. Teras magnet pengubah diperbuat daripada plat keluli pengubah gelek sejuk setebal 0,35 mm. Berbeza dengan keluli gulung panas yang hampir hitam, permukaan kepingan gulung sejuk berwarna putih. Anda boleh menggunakan keluli lembaran daripada teras magnet pengubah yang gagal dipasang di pencawang pengubah. Adalah dinasihatkan untuk menguji keluli menggunakan kaedah yang diterangkan di atas. Jika nilai Bm aruhan maksimum yang diperoleh secara eksperimen berbeza dengan ketara daripada yang diterima dalam pengiraan (1,42 T), nilai yang kedua perlu diulang dan keputusan diambil kira semasa membuat pengubah. Kepingan keluli dipotong ke arah bergolek menjadi jalur 40 mm lebar, yang dipotong menjadi plat 108 dan 186 mm panjang. Burr dikeluarkan dengan fail jarum atau fail dengan takuk halus. Teras magnet dipasang "over-the-cover" dengan celah terkecil yang mungkin pada sambungan plat. Transformer siap diletakkan di dalam selongsong pelindung yang diperbuat daripada bahan bukan magnet, seperti aluminium. Lubang pengudaraan mesti dibuat dalam selongsong. Pengubah disambungkan ke rangkaian 220 V dengan kabel dengan konduktor kuasa tembaga dengan keratan rentas sekurang-kurangnya 6 mm2 dan wayar pembumian, yang disambungkan ke teras magnet pengubah dan selongsong pelindungnya. Alur keluar kuasa mestilah tiga pin (yang ketiga dibumikan), dinilai untuk arus sekurang-kurangnya 63 A. Terminal belitan sekunder disambungkan dengan selamat ke stud tembaga berulir dengan diameter 8...10 mm, dipasang pada panel dielektrik tahan haba yang dipasang pada selongsong pelindung pengubah. Wayar kuprum lembut dengan keratan rentas 16...25 mm2 sesuai untuk kimpalan. Elektrod untuk kimpalan (jika yang siap sedia tidak tersedia) boleh dibuat secara bebas, menggunakan, sebagai contoh, cadangan daripada [8]. Kawat dengan diameter 2...6 mm diperbuat daripada keluli karbon rendah lembut dibahagikan kepada bahagian lurus 300...400 mm panjang. Salutan disediakan daripada 500 g kapur dan 190 g kaca cecair, mencairkannya dengan segelas air. Jumlah ini cukup untuk 100-200 elektrod. Kepingan dawai yang disediakan direndam dalam salutan hampir keseluruhan panjang, hanya meninggalkan hujung kira-kira 20 mm panjang yang tidak ditutup, dikeluarkan dan dikeringkan pada suhu 20...30 ° C. Elektrod sedemikian sesuai untuk mengimpal dengan kedua-dua arus ulang alik dan terus. Sudah tentu, mereka hanya boleh berfungsi sebagai alternatif sementara kepada yang dihasilkan secara industri. Mereka tidak boleh digunakan untuk melakukan kerja kritikal. Kesusasteraan
Pengarang: V.Volodin, Odessa, Ukraine
Kulit tiruan untuk emulasi sentuhan
15.04.2024 Petgugu Global kotoran kucing
15.04.2024 Daya tarikan lelaki penyayang
14.04.2024
▪ Membolehkan dan melumpuhkan kerakusan ▪ Sony sedang menghentikan pemacu CD dan DVD secara berperingkat ▪ Komputer masa depan daripada Intel ▪ Tanah bioelektronik mempercepatkan pertumbuhan tumbuhan ▪ Wangian angkasa lepas dari NASA
▪ bahagian tapak Aforisme orang terkenal. Pemilihan artikel ▪ Bagaimanakah bunglon menangkap mangsanya? Jawapan terperinci ▪ artikel Komposisi fungsi TV Mitsubishi. Direktori ▪ artikel Membiayai projek tenaga angin. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik ▪ artikel Kaca pada tali. Fokus Rahsia
Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web
www.diagram.com.ua |
Lihat artikel lain bahagian 
Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:
Semua bahasa halaman ini