|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENSIKLOPEDIA ELEKTRONIK RADIO DAN KEJURUTERAAN ELEKTRIK Sumber arus kimpalan penyongsang. Pengalaman dalam pembaikan dan pengiraan unsur elektromagnet. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / peralatan kimpalan Sumber arus kimpalan penyongsang (IWS), kadangkala tidak betul dipanggil frekuensi tinggi, mempunyai kelebihan yang jelas berbanding pengubah klasik (kurang berat dan isipadu, ciri beban yang sangat baik), tetapi tidak digunakan secara meluas di negara kita. Kemungkinan besar, disebabkan kos yang tinggi, tidak dapat diakses oleh kebanyakan pengguna berpotensi. Ramai radio amatur cuba membuat IIST mereka sendiri. Walau bagaimanapun, kesukaran yang ketara timbul di sepanjang laluan ini, terutamanya berkaitan dengan kekurangan pengalaman dalam membangunkan peranti intensif tenaga di mana nilai arus dan voltan jauh melebihi had biasa. Penulis berkongsi pengalamannya membaiki ISIS buatan industri, yang memerlukan pemilihan elemen kuasa yang gagal dan perubahan yang agak ketara dalam litar. Kaedah untuk mengira unsur elektromagnet utama IIST dibentangkan. Satu saat yang baik, mesin kimpalan RytmArc yang rosak dari Castolin Eutectic, yang dihasilkan pada tahun 1988, jatuh ke tangan saya. Bekas pemilik, tidak lagi percaya bahawa peranti itu boleh dibaiki, memberikannya untuk alat ganti. Apabila peranti diperiksa, ternyata wakil tipikal keluarga IIST fasa tunggal berkuasa rendah ini yang berorientasikan penggunaan domestik dibuat mengikut litar penyongsang separuh jambatan ke hadapan kitaran tunggal biasa untuk peranti kelas ini dan adalah bertujuan untuk kimpalan elektrik manual dengan arus terus 5... 140 A dengan tempoh kimpalan relatif sehingga 100% kitaran kimpalan/jeda. Dalam versi asal, penyongsang dibina pada transistor komposit bipolar voltan tinggi yang berkuasa ESM2953, yang gagal. Beberapa transistor kuasa rendah juga ternyata rosak, dan beberapa bahagian hilang begitu saja. Dalam keadaan sedemikian, keputusan yang paling wajar adalah untuk membeli transistor baru dan menggantikan yang terbakar dengannya. Walau bagaimanapun, syarikat perdagangan yang mempunyai transistor yang diperlukan menawarkannya pada harga $65 sekeping, dengan syarat bahawa keseluruhan pakej 50 keping telah dibeli. Sememangnya, pilihan ini tidak berfungsi, dan kami terpaksa mencari alternatif. Pilihan jatuh pada transistor bipolar get terlindung IRG1PC4U (Transistor Bipolar Gerbang Bertebat - IGBT [50]), yang dijual secara bebas pada harga $14 setiap satu. Tidak seperti ESM2953, pengumpul transistor IRG4PC50U disambungkan secara elektrik ke pangkalan sink habanya. Oleh itu, telah diputuskan untuk memasang setiap IGBT pada plat aluminium berukuran 30x25x4 mm, dan tekan yang terakhir ke sink haba utama melalui pengatur jarak mika setebal 0,5 mm. Oleh kerana mika dengan ketebalan yang diperlukan tidak tersedia, gasket terdiri daripada beberapa lapisan bahan yang lebih nipis, "dilekatkan bersama" dengan pes pengalir haba. Untuk melancarkan IIST, adalah perlu untuk membangunkan dan mengeluarkan pemacu baharu untuk mengawal IGBT dan pemasa yang hilang untuk pengehad semasa untuk mengecas kapasitor penapis penerus utama. Nasib baik, papan unit kawalan tidak memerlukan pembaikan. Peranti yang dipulihkan telah berfungsi dengan sempurna selama lebih daripada empat tahun. Gambar rajah IIST selepas pembaikan ditunjukkan dalam Rajah. 1, dan penampilannya dengan penutup ditanggalkan ditunjukkan dalam Rajah 2, di mana elemen utama ditandakan. Oleh kerana kekurangan dokumentasi kilang, kedudukan kedudukan unsur-unsur tidak bertepatan dengan yang "berjenama".
Penyelesaian teknikal yang digunakan dalam IIST ini adalah tipikal untuk peranti kelas ini. Bagi mereka yang akan membaiki atau mereka bentuk sendiri peranti sedemikian, adalah berguna untuk membiasakan diri dengan strukturnya dengan lebih terperinci.
Apabila suis SA1 ditutup, voltan ulang-alik 220V, 50Hz dibekalkan kepada belitan utama pengubah T1, yang memberi kuasa kepada semua komponen elektronik IIST (kecuali untuk penyongsang itu sendiri), dan melalui perintang R1, yang mengehadkan arus masuk awal. , kepada penerus dua jambatan diod bersambung selari VD1 dan VD2. Riak voltan diperbetulkan dilicinkan oleh kapasitor oksida C2. Selepas kira-kira 1 s diperlukan untuk mengecas sepenuhnya kapasitor ini, pemasa dicetuskan (rajahnya ditunjukkan dalam Rajah 3) dan sesentuh tertutup relay K1.1 memintas perintang R1, tidak termasuk yang terakhir daripada litar arus yang digunakan daripada rangkaian dan dengan itu menghapuskan kehilangan tenaga yang tidak berguna.
Malah, dalam IIST, dua geganti yang sama dipasang sebagai K1, belitan dan sesentuhnya disambung secara selari. Satu lagi geganti K2, berdasarkan isyarat yang datang dari papan unit kawalan, menghidupkan dan mematikan kipas M1. Penderia suhu ialah penukar arus suhu VK1 yang dipasang pada sink haba transistor berkuasa. Penyongsang berdasarkan IGBT VT1 dan VT2 menukarkan voltan sesalur yang diperbetulkan kepada voltan berdenyut dengan frekuensi lebih kurang 30 kHz. Transformer TZ menyediakan pengasingan galvanik antara litar kimpalan dan rangkaian. Nisbah transformasinya dipilih supaya amplitud denyutan pada belitan sekunder adalah dua kali ganda voltan litar terbuka IIST yang ditentukan. Anda boleh membaca secara terperinci tentang prinsip operasi penyongsang separuh jambatan satu hujung, contohnya, dalam [2, 3]. Transformer semasa T2 disambungkan secara bersiri kepada litar belitan utama pengubah TZ dan direka bentuk untuk mengawal arus yang mengalir di sini. Dalam penyongsang pensuisan frekuensi tinggi, kearuhan magnetisasi dan kebocoran transformer, bersama-sama dengan kearuhan pemasangan parasit, mengumpul tenaga reaktif yang ketara. Menukarkannya kepada haba akan membawa kepada penurunan ketara dalam kecekapan peranti. Oleh itu, menggunakan penyelesaian litar khas, mereka cuba memindahkan tenaga terkumpul ke beban atau memulihkannya - mengembalikannya ke sumber kuasa. Apabila keadaan suis kuasa berubah, setiap kearuhan, termasuk kearuhan parasit, menjadi sumber denyutan voltan aruhan sendiri, yang selalunya berbahaya untuk unsur penukar nilai. Untuk mengurangkan amplitud denyutan ini, litar RC redaman dengan dan tanpa diod direka bentuk. Untuk mengurangkan kearuhan kebocoran, yang berbahaya kepada operasi IIST, adalah dinasihatkan untuk menggunakan transformer dengan teras magnet toroidal, dan susun atur peranti yang difikirkan dengan teliti mengurangkan kearuhan pemasangan. Voltan penggulungan sekunder pengubah TZ dibetulkan oleh penerus separuh gelombang menggunakan diod yang terletak dalam empat pemasangan diod VD7-VD10 (dua diod dalam setiap satu). Choke L1, disambungkan secara bersiri ke litar kimpalan, melancarkan arus yang diperbetulkan. Unit kawalan menjana denyutan yang membuka IGBT penyongsang, melaraskan kitaran tugasnya supaya ciri beban luaran IIST sepadan dengan yang diperlukan untuk kimpalan elektrik berkualiti tinggi. Input pengawal menerima isyarat maklum balas untuk voltan (dari output penerus) dan arus (dari penggulungan sekunder pengubah arus T2). Perintang boleh ubah R2 mengawal arus kimpalan. Dalam Rajah. Rajah 4 menunjukkan litar pemacu yang menguatkan denyutan yang dihasilkan oleh unit kawalan kepada amplitud yang diperlukan untuk mengawal IGBT VT1 dan VT2. Ia direka untuk menggantikan pemacu yang mengawal transistor bipolar yang dipasang di IIST sebelum dibaiki.
Transformer T1 mengasingkan litar input dua saluran pemacu yang sama daripada unit kawalan dan antara satu sama lain. Dalam kes ini, pengubah sebagai elemen penebat mempunyai kelebihan yang tidak dapat dinafikan berbanding optocoupler, kerana dengan pilihan parameter yang betul ia secara automatik mengehadkan tempoh denyutan yang tiba di pintu IGBT kepada nilai di mana litar magnet pengubah kuasa. TZ belum lagi memasuki ketepuan (lihat Rajah 1). Penggulungan sekunder II dan III pengubah pengasingan disambungkan sedemikian rupa sehingga saluran beroperasi dalam fasa, yang diperlukan untuk operasi yang betul bagi penyongsang kitaran tunggal. Mari kita pertimbangkan pengendalian salah satu saluran - yang teratas dalam rajah. Denyutan daripada penggulungan II pengubah T1 melalui perintang R1 dibekalkan kepada input pembentuk yang dipasang pada litar mikro DD1. Penguat kuasa pada transistor VT1 dan VT2 menyediakan pengecasan dan penyahcasan pantas bagi kapasitansi yang agak ketara antara ciri get dan pemancar IGBT. Perintang R9 menghalang proses berayun dalam litar yang dibentuk oleh kearuhan wayar penyambung dan kemuatan input IGBT. Penerus dan penstabil voltan bekalan dipasang pada jambatan diod VD1 dan litar mikro DA1. Voltan ulang-alik kepada penerus datang daripada belitan sekunder terpencil yang berasingan bagi pengubah T1 (lihat Rajah 1). Apabila mengeluarkan pemandu, perhatian khusus harus diberikan kepada kualiti penebat antara salurannya. Ia mesti menahan voltan melebihi dua kali ganda amplitud voltan sesalur. Apabila mula membangunkan IIST secara bebas, anda perlu menghadapi banyak isu yang tidak timbul semasa pembaikan - semuanya telah diselesaikan dalam satu atau lain cara oleh pemaju dan pengilang. Kesukaran terbesar dikaitkan dengan pilihan peranti semikonduktor yang menukar arus besar pada voltan yang agak tinggi. Pilihan litar penyongsang yang betul, pengiraan dan reka bentuk unsur elektromagnetnya adalah sangat penting. Sekiranya tiada pengalaman pembangunan, adalah munasabah untuk berusaha untuk mengulangi penyelesaian yang "diuji". Masalahnya adalah rumit oleh fakta bahawa hampir tidak ada literatur di mana kaedah siap sedia dan terbukti untuk mereka bentuk IIST boleh didapati. Dalam [3], sebagai contoh, pembentangan adalah sangat singkat sehingga pengiraan di sana hampir mustahil untuk diperluaskan kepada masalah khusus dalam pembangunan sumber kimpalan. Dalam bahan di bawah, kesimpulan perhubungan yang dikira dibentangkan secara terperinci. Menurut penulis, ini akan membolehkan amatur radio memahami dengan lebih baik proses yang berlaku dalam komponen elektromagnet IIST dan, jika perlu, menyesuaikan metodologi yang dibentangkan. Di bawah keadaan beban berubah-ubah secara mendadak seperti arka kimpalan, penyongsang separuh jambatan ke hadapan satu kitaran lebih baik dibandingkan dengan yang lain. Ia tidak memerlukan pengimbangan, tidak terdedah kepada penyakit seperti melalui arus, dan unit kawalan yang agak mudah sudah cukup untuknya. Tidak seperti penyongsang flyback, bentuk arus dalam unsur-unsurnya adalah segi tiga, dalam penyongsang ke hadapan ia adalah segi empat tepat. Oleh itu, pada arus beban yang sama, amplitud denyutan arus dalam penyongsang ke hadapan hampir dua kali lebih kecil. PENGIRAAN PENGUBAH KUASA Ciri umum semua penyongsang kitaran tunggal ialah ia berfungsi dengan kemagnetan sehala bagi teras magnet pengubah kuasa. Apabila kekuatan medan magnet berubah dari sifar kepada maksimum dan belakang, aruhan magnetik B berubah dalam julat daripada Bm maksimum kepada Br baki. Dalam Rajah. Rajah 5 menunjukkan rajah dipermudah bagi penyongsang separuh jambatan ke hadapan kitaran tunggal.
Apabila transistor VT1 dan VT2 dibuka, tenaga sumber voltan primer dipindahkan ke beban melalui pengubah T1. Litar magnet pengubah dimagnetkan ke arah hadapan (bahagian 1-2 dalam Rajah 6). Selepas transistor ditutup, arus dalam beban dikekalkan oleh tenaga yang disimpan dalam induktor L1. Dalam kes ini, litar ditutup melalui diod VD4. Di bawah pengaruh EMF aruhan sendiri penggulungan I, diod VD1 dan VD2 terbuka, dan arus penyahmagnetan litar magnet mengalir melaluinya (bahagian 2-1 dalam Rajah 6).
Aruhan dalam litar magnet berubah hanya dengan ΔB1= Bm-Br1, yang jauh lebih kecil daripada nilai kemungkinan 2Bm dalam penyongsang tarik-tolak. Walau bagaimanapun, pada kekuatan medan sifar, aruhan akan sama dengan Br1 sahaja dalam litar magnet yang tidak mempunyai jurang bukan magnet. Yang terakhir akan mengurangkan aruhan sisa kepada nilai Br2. Daripada [4] ia berikutan bahawa nilai baharu aruhan baki sepadan dengan titik persilangan lengkung magnetisasi asal dengan garis lurus yang ditarik dari asalan pada sudut Θ:
di mana μ0 ialah kebolehtelapan magnet mutlak (nisbah aruhan magnetik kepada kekuatan medan magnet dalam vakum, pemalar fizikal bersamaan dengan 4π-10-7 H/m); lc ialah purata panjang garis medan magnet; δ ialah panjang jurang bukan magnet. Hasil daripada memperkenalkan jurang panjang δ, julat aruhan dalam litar magnet akan meningkat kepada ΔB2=Bm-Br2. Industri kami tidak menghasilkan teras magnet khusus untuk IIST. Untuk membuat pengubah kuasa penyongsang, anda boleh menggunakan teras magnet yang direka untuk pengubah saluran televisyen. Sebagai contoh, teras magnet PK40x18 daripada pengubah TVS-90LTs2 (digunakan dalam TV ULPST) mempunyai keratan rentas 2,2 cm2, luas tingkap 14,4 cm2 dan panjang purata garis medan magnet 200 mm. Ia diperbuat daripada ferit mangan-zink M3000NMS1, direka untuk operasi dalam medan magnet yang kuat, seperti yang ditunjukkan oleh indeks C dalam sebutan [5], dan mempunyai parameter gelung histerisis berikut: Bs=0,45 T (pada H=800 A/ m) , W=0,33 T (pada H=100 A/m dan T=60 °C), Bg=0,1 T, Hs=12A/m. Di bawah keadaan kemagnetan sehala, julat aruhan dalam litar magnet ini, dipasang tanpa jurang, tidak akan melebihi 0,23 Tesla. Marilah kita menetapkan matlamat, menggunakan jurang bukan magnet, untuk mengurangkan sisa aruhan kepada 0,03 Tesla, yang akan meningkatkan julat aruhan kepada 0,3 Tesla. Memandangkan pergantungan B=f(H) apabila kekuatan medan berubah dari -Hc kepada sifar menjadi linear secara praktikal, kita akan mendapati perubahan aruhan dalam kawasan dari 0 kepada Br2. Untuk melakukan ini, lukis garisan mendatar pada aras Br2 sehingga ia bersilang dengan lengkung magnetisasi dan cari kekuatan medan negatif dalam litar magnet -H1 = 8,4 A/m, sepadan dengan aruhan ini. Dalam kes kita
Daripada (1) kita dapati panjang jurang bukan magnet:
Kekuatan medan dalam celah pada aruhan maksimum Vm=0Tl
Amper-putaran kemagnetan teras magnetik
Dalam mod melahu, voltan masukan penyongsang (U1, lihat Rajah 5) adalah sama dengan nilai amplitud rangkaian (310 V). Dengan mengambil kira penurunan voltan merentasi transistor utama dan rintangan aktif penggulungan, kita boleh mengandaikan bahawa voltan 300 V digunakan pada belitan utama pengubah. Voltan keluaran tanpa beban sumber dalam tanpa beban mod hendaklah 50 V. Kami akan melakukan pengiraan untuk kes apabila tempoh nadi adalah sama dengan separuh tempoh, yang sepadan dengan ayunan maksimum induksi dalam litar magnetik. Di bawah keadaan ini, amplitud denyutan voltan sekunder ialah 100 V (dua kali ganda voltan litar terbuka yang diperlukan). Oleh itu, nisbah transformasi pengubah kuasa mestilah sama dengan
Perlu diingatkan bahawa pengaruh kearuhan kebocoran belitan pengubah tidak diambil kira di sini. Kehadirannya membawa kepada voltan litar terbuka yang lebih tinggi berbanding dengan nilai yang dikira. Nilai berkesan arus penggulungan sekunder, yang mempunyai bentuk denyutan segi empat tepat, dikaitkan dengan purata, sama dengan arus kimpalan iCB, nisbah
di mana λ ialah nisbah tempoh nadi kepada tempoh pengulangannya (faktor tugas). Pada iCB = 140 A dan λ = 0,5
Nilai berkesan arus belitan primer (tidak termasuk arus magnetisasi)
Muatkan amplitud nadi semasa dalam belitan primer
Pada frekuensi 30 kHz, kehilangan tenaga dalam teras magnet ferit boleh diabaikan. Kerugian dalam wayar penggulungan meningkat dengan peningkatan kekerapan disebabkan oleh anjakan arus ke permukaan konduktor, yang membawa kepada penurunan keratan rentas berkesannya. Fenomena ini dipanggil kesan permukaan atau kulit. Ia menunjukkan dirinya dengan lebih kuat semakin tinggi frekuensi dan semakin besar diameter konduktor. Untuk mengurangkan kerugian, wayar terkandas yang diperbuat daripada konduktor bertebat nipis - wayar Litz - digunakan. Untuk beroperasi pada frekuensi 30 kHz, diameter setiap satunya tidak boleh melebihi 0,7 mm [3]. Emf satu pusingan dikira dengan formula
dengan dФ/dt ialah kadar perubahan fluks magnet yang digandingkan dengan gegelung; ΔB - julat induksi dalam litar magnetik, T; Sc - keratan rentas litar magnetik, cm2; tM - tempoh nadi, s; f - kekerapan pengulangan nadi, Hz. Bilangan lilitan yang sesuai dalam tetingkap litar magnetik boleh didapati menggunakan formula
di mana S0 ialah luas tingkap, cm2; - pekali pengisiannya dengan wayar (mari kita ambil sama dengan 0,25); ieff - nilai semasa berkesan; J ialah ketumpatan arus dalam wayar belitan, A/mm2. Untuk menentukan parameter litar magnetik, kami memperkenalkan nilai bersyarat yang sama dengan produk amplitud voltan pada penggulungan dan nilai berkesan arus yang mengalir melaluinya. Oleh kerana ia mempunyai dimensi kuasa, mari kita panggil kuasa bersyarat
Dalam kes kita
Mari kita ambil ketumpatan arus dalam belitan pengubah J = 4 A/mm2, julat aruhan dalam litar magnet ΔB = 0,3 T dan dari (2) kita dapati
Teras magnet berbentuk W yang diperlukan untuk pengubah yang dikira boleh dipasang daripada empat PK40x18, seperti ditunjukkan dalam Rajah. 7.
Kami memperoleh litar magnet dengan Sc=8,8 cm2, So-14,4cm2, ScS0=126,7cm4. Mari cari EMF satu pusingan untuknya
Bilangan lilitan belitan primer
Mari kita pilih bersamaan dengan 21 - integer lebih besar terdekat yang merupakan gandaan pekali transformasi (Ktr = 3). Bilangan lilitan belitan sekunder
Bentuk arus dalam belitan utama pengubah kuasa ditunjukkan dalam Rajah. 8.
Amplitud komponen pengmagnetannya adalah sama dengan
Nilai arus maksimum suis transistor dan belitan primer
Untuk mengira dengan tepat nilai berkesan arus belitan primer, anda perlu beralih kepada kalkulus kamiran:
Pengiraan yang tepat memberikan 33,67 A, yang berbeza daripada nilai yang dikira sebelumnya tanpa mengambil kira arus magnetisasi (33,3 A) sebanyak 1% sahaja. Keratan rentas wayar penggulungan:
Apabila penggulungan dengan wayar Litz diperbuat daripada wayar bertebat dengan diameter 0,55 mm, berkas 36 wayar akan diperlukan untuk belitan primer, dan berkas 105 wayar untuk belitan sekunder. Menggulung pengubah dengan wayar Litz memerlukan sedikit pengalaman. Pertama sekali, anda perlu menyediakan wayar litz. Untuk melakukan ini, dua cangkuk dipasang pada jarak yang sedikit lebih besar daripada panjang yang diperlukan, peranannya dapat dipenuhi dengan jayanya oleh pemegang pintu. Bilangan wayar yang diperlukan ditarik antara cangkuk. Menggunakan gerudi tangan atau jalinan, berkas itu dipintal, sekali-sekala digoncangkan sedikit supaya wayar di dalamnya teragih sama rata. Tourniquet yang telah siap dibalut sepanjang keseluruhannya dengan sedikit pertindihan dengan jalur kain kapas nipis selebar 8...10 mm. Penggulungan dililit pada mandrel kayu yang mengikut bentuk teras litar magnetik dengan margin kecil supaya gegelung siap "duduk" dengan bebas di tempat yang dimaksudkan. Mandrel dilengkapi dengan pipi yang boleh ditanggalkan, jarak antaranya adalah 2...3 mm kurang daripada ketinggian tetingkap litar magnetik. Sebelum penggulungan, kepingan pita penjaga diletakkan pada mandrel, yang kemudiannya digunakan untuk mengetatkan gegelung siap. Penggulungan disusun dalam susunan biasa: primer, di atasnya - menengah. Di antara mereka, penebat diperlukan - lapisan kadbod elektrik setebal 0,5 mm. Gegelung dibentuk untuk dipadankan dengan konfigurasi tetingkap litar magnetik, kemudian diresapi dengan varnis. Terminal penggulungan mesti dilengkapi dengan hujung tembaga. Apabila membenamkan wayar Litz ke dalamnya, beri perhatian khusus untuk memastikan bahawa hujung semua wayar yang membentuknya dilucutkan penebat, ditinkan dan dipateri dengan selamat pada hujungnya. Pengiraan pencekik penapis arus kimpalan Choke L1 (lihat Rajah 1 dan 5) melicinkan arus kimpalan. Semasa tindakan nadi voltan sekunder, arus di dalamnya meningkat secara linear. Semasa jeda antara denyutan, ia berkurangan secara linear. Amplitud denyutan semasa, kepada anggaran pertama, tidak bergantung pada nilai puratanya - arus kimpalan. Pada nilai minimum yang terakhir, arus dalam induktor dan dalam litar kimpalan jatuh ke sifar pada akhir tempoh. Ini betul-betul keadaan yang ditunjukkan dalam Rajah. 9.
Penurunan selanjutnya dalam nilai purata arus membawa kepada pelanggaran kesinambungan alirannya - semasa beberapa bahagian tempoh arus adalah sifar, yang membawa kepada ketidakstabilan dan kepupusan arka. Kami mencari hubungan antara amplitud dan nilai purata arus segi tiga daripada keadaan kesamaan kawasan segitiga yang dibentuk oleh lengkung semasa dan paksi masa, dan segi empat tepat dengan ketinggian icp, dibina pada paksi yang sama ( berlorek dalam rajah). Panjang tapak kedua-dua rajah adalah sama dengan tempoh ayunan. Oleh itu,
Arus kimpalan minimum ialah. min=5 Penurunan voltan merentasi arka Ud. min boleh dianggap sama dengan 18 V [6]. Mempertimbangkan itu
Mari kita cari kearuhan minimum yang diperlukan bagi induktor
Penggulungan induktor mesti menahan arus kimpalan maksimum icv. Maks. Mengambil, bagi pengubah, faktor isian tingkap kо=0,25 dan ketumpatan arus J=4 A/mm2, kami menentukan bilangan lilitan maksimum yang mungkin bagi belitan induktor
Mengetahui keratan rentas teras magnet Sc dan pekali pengisiannya dengan keluli kс, adalah mungkin bagi aruhan B yang diberikan dalam teras magnet untuk menentukan hubungan fluks belitan induktor.
Menggantikan (4) di sini, kita dapat
Memandangkan itu
cari kearuhan bagi induktor
dan produk SCSo untuk litar magnetnya
Untuk mengelakkan ketepuan, litar magnet mesti mempunyai jurang bukan magnet, yang mana induksi berbeza dari hampir sifar hingga W. Dengan mengandaikan bahawa litar magnet induktor adalah ideal dan semua lilitan ampere belitan digunakan pada jurang bukan magnet, kami menentukan panjang b, mm terakhir:
dari mana
Daripada (5), (6) dan (9) kita memperoleh formula untuk mengira kearuhan sebenar induktor:
Oleh kerana pada arus kimpalan yang lebih besar daripada minimum, amplitud denyutan fluks magnet dalam teras magnet induktor adalah tidak penting berbanding dengan nilai puratanya, teras magnet biasanya diperbuat daripada keluli elektrik, yang mana aruhan maksimum ialah Vm-1 T. Mengambil pekali mengisi bahagian dengan keluli ks=0,9, daripada (7) kita dapati
Untuk pencekik kami akan memilih litar magnet pita piawai ШЛ25х32 dengan Sckc=6,56 cm2, So=16 cm2 dan SCSo=125 cm4. Menggunakan formula (4), kami menentukan bilangan lilitan
Menggunakan formula (8) kita mengira panjang jurang bukan magnet
Jurang ini akan disediakan oleh dua gasket bukan magnet setebal 1 mm, dipasang di antara hujung bahagian litar magnetik. Keratan rentas wayar penggulungan pendikit
Kawat boleh menjadi pepejal atau dipasang dari 147 wayar dengan diameter 0,55 mm. Menggunakan formula (10), kami menyemak kearuhan yang terhasil daripada induktor
Ia melebihi nilai minimum yang dikira di atas. Pengiraan pengubah semasa Dalam Rajah. Rajah 10 menunjukkan rajah unit penjanaan isyarat maklum balas semasa.
Penggulungan utama pengubah semasa T2 ialah pin tembaga dengan diameter 8... 10 mm, menyambungkan output penyongsang ke pengubah kuasa TZ (Rajah 1). "Menembusi" papan kawalan, pin melepasi tingkap litar magnet pengubah T2 yang dipasang di sana. Luka lilitan sekunder pada teras magnet terdiri daripada sepuluh lilitan, jadi pekali transformasi KT2 = 0,1. Semasa lejang ke hadapan penyongsang, arus belitan sekunder pengubah T2 mengalir melalui diod VD2 dan shunt enam perintang bersambung selari R3-R8 sebanyak 2,2 Ohm setiap satu. Dari shunt, isyarat maklum balas semasa memasuki unit kawalan, di mana ia digunakan untuk membentuk ciri beban curam IIST dan untuk melindungi peranti daripada beban lampau semasa. Semasa lejang terbalik, kekutuban voltan pada belitan sekunder pengubah T2 sedang menutup untuk diod VD2 dan pembukaan untuk VD1. Yang terakhir terbuka, dan arus penyahmagnetan litar magnet pengubah mengalir melalui perintang bersambung selari R1, R2. Oleh kerana jumlah rintangannya lebih besar daripada perintang R3-R8, litar magnet dijamin mempunyai masa untuk menyahmagnet semasa lejang terbalik. Nilai berkesan arus belitan sekunder pengubah T2
Mengambil ketumpatan arus dalam belitan sekunder pengubah arus J = 5 A/mm2, kita dapati diameter wayarnya menggunakan formula
Pada frekuensi 30 kHz tidak disyorkan untuk menggunakan wayar dengan diameter lebih daripada 0,7 mm, jadi kami akan menggulung belitan dengan wayar Litz dari tiga wayar dengan diameter 0,55 mm. Oleh kerana litar kawalan menggunakan sedikit kuasa, teras magnet untuk pengubah T2 dipilih atas sebab reka bentuk, yang utama adalah diameter pin yang membentuk belitan utama. Ferit gelang dengan lubang dengan diameter sekurang-kurangnya 12... 14 mm sesuai, contohnya, K32x 16x8 diperbuat daripada ferit 2000NM1. Diameter lubangnya ialah 16 mm, luas keratan rentas ialah 0,64 cm2. Dengan kemagnetan sehala, julat aruhan dalam litar magnet ini tidak boleh melebihi 0,1 Tesla. Mari kita semak sama ada syarat ini dipenuhi:
di mana UVD2 ialah penurunan voltan hadapan merentasi diod VD2; W2 - bilangan lilitan penggulungan sekunder; Sc - keratan rentas litar magnetik; R - rintangan shunt (R3-R8). Oleh kerana julat aruhan tidak melebihi nilai yang dibenarkan, litar magnet dipilih dengan betul. PENGIRAAN PENGUBAH PENGASINGAN GALVANIK Dalam Rajah. Rajah 11 menunjukkan gambar rajah pembentuk nadi yang mengawal pemacu IGBT peringkat keluaran penyongsang. Lima elemen bersambung selari bagi litar mikro DD1 dengan pengumpul terbuka berfungsi untuk menguatkan kuasa denyutan kawalan. Perintang R3 mengehadkan arus magnetisasi pengubah T1, litar penyahmagnetan yang terakhir dibentuk oleh kapasitor C3, diod VD2 dan diod zener VD1.
Penggulungan sekunder pengubah T1 dimuatkan dengan input unsur TTL melalui perintang dengan rintangan 470 Ohm (lihat Rajah 4), oleh itu amplitud denyutan yang diambil daripada belitan hendaklah 5 V pada arus kira-kira 10 mA . Oleh kerana amplitud denyutan pada belitan primer ialah 15 V, nilai nisbah transformasi yang diperlukan ialah 3. Amplitud denyut arus belitan primer akan menjadi
Dengan arus yang begitu rendah, diameter wayar penggulungan tidak perlu dikira; ia memberikan nilai tidak melebihi 0,1 mm. Kami akan memilih wayar berdasarkan pertimbangan reka bentuk dengan diameter 0,35 mm. Kuasa bersyarat pengubah T1
Menggunakan formula (3) kita dapati
Faktor pengisian tetingkap litar magnetik ko diambil bersamaan dengan 0,05 berdasarkan keperluan untuk memastikan penebat antara belitan yang baik. Untuk pengubah T1, kami memilih teras magnet cincin K16x10x3 diperbuat daripada ferit 2000NM1, di mana Sc = 0,09 cm2, So = 0,785 cm2, ScSo = 0,07 cm4. EMF satu lilitan luka pada litar magnet ini:
Bilangan lilitan belitan primer dan sekunder:
UNIT KAWALAN Unit kawalan (CU) menjana denyutan yang, melalui pemacu (lihat Rajah 4), mengawal transistor penyongsang satu hujung ke hadapan. Mereka mengawal selia dan mengekalkan nilai set arus kimpalan, sambil membentuk ciri beban luaran yang jatuh dari IIST, yang optimum untuk kimpalan, disebabkan oleh modulasi lebar nadi (PWM) - mengubah kitaran tugas denyutan. Unit kawalan yang diterangkan juga melaksanakan fungsi untuk melindungi sumber dan unsur-unsurnya daripada terlalu panas dan lebihan beban yang berlaku dalam keadaan beban berubah secara mendadak. Asas unit kawalan - pengawal Siemens TDA4718A PHI - mengandungi semua komponen analog dan digital yang diperlukan untuk bekalan kuasa pensuisan, dan boleh digunakan untuk mengawal pengubah tolak-tarik, jambatan separuh dan jambatan, serta kitaran tunggal penyongsang undur dan hadapan. Struktur dalaman pengawal TDA4718A ditunjukkan dalam Rajah. 12.
Pengayun terkawal voltan (VCO) G1 menjana denyutan yang frekuensinya bergantung kepada voltan pada input kawalannya. Nilai purata selang perubahan frekuensi ditetapkan dengan memilih nilai perintang RT dan kapasitor St. Diskriminator fasa (PD) UI1 digunakan untuk menyegerakkan VCO dengan sumber nadi luaran. Jika penyegerakan tidak diperlukan, denyutan VCO yang sama digunakan pada input kedua PD seperti yang pertama, dengan menyambungkan pin 5 dan 14 litar mikro untuk tujuan ini. Output FD disambungkan kepada input kawalan VCO dan pin 17 litar mikro. Kapasitor penapis luaran Sf disambungkan kepada yang terakhir. Penjana voltan tanjakan (RVG) G2 dicetuskan oleh denyutan VCO. Voltan gigi gergaji dibekalkan kepada input penyongsangan pembanding A1. Cerun "gergaji" bergantung pada kapasitansi CR kapasitor dan arus dalam litar keluaran 2 litar mikro. Keupayaan untuk mengawal kecondongan boleh digunakan, sebagai contoh, untuk mengimbangi ketidakstabilan voltan bekalan. Setiap nadi VCO menetapkan pencetus penutupan D2 kepada keadaan log. 1 pada output, dengan itu membenarkan pembukaan transistor VT1 dan VT2. Walau bagaimanapun, hanya satu daripadanya boleh dibuka setiap kali, kerana pencetus pengiraan D1 mengubah keadaan berdasarkan penurunan denyutan VCO. Isyarat keluaran pembanding A1 atau A6 set semula mencetuskan D2, yang membawa kepada penutupan transistor terbuka. Pembanding A1 mempunyai satu input penyongsangan dan (tidak seperti pembanding konvensional) dua input bukan penyongsangan. Sebaik sahaja nilai segera "gergaji" pada input penyongsangan melebihi paras voltan yang lebih rendah yang dibekalkan kepada input bukan penyongsangan, isyarat daripada output pembanding mengeset semula pencetus D2. Oleh itu, tempoh denyutan pada output pengawal PHI bergantung pada voltan yang digunakan pada pin 4 litar mikro - salah satu input bukan penyongsangan pembanding A1. Input bukan penyongsangan kedua bagi pembanding ini digunakan dalam sistem mula perlahan ("lembut") pengawal. Selepas menghidupkan kuasa, kapasitor Css dinyahcas dan dicas oleh arus 15 μA yang mengalir dari pin 6. Paras bawah voltan gigi gergaji pada input penyongsangan pembanding A1 ialah 1,8 V. Bermula dari nilai voltan ini pada kapasitor Css, denyutan muncul pada output pembanding. Apabila kapasitor mengecas, tempohnya, dan dengan itu tempoh keadaan terbuka transistor VT1, VT2, meningkat. Sebaik sahaja voltan pada kapasitor Css melebihi voltan yang dibekalkan kepada input bukan terbalik kedua pembanding, permulaan "lembut" selesai, maka tempoh denyutan bergantung pada voltan pada pin 4 litar mikro. Komparator A2 dihidupkan sedemikian rupa sehingga ia mengehadkan voltan pada kapasitor Css kepada 5 V. Oleh kerana voltan pada output GPG boleh mencapai 5,5 V, dengan menetapkan cerun "gergaji" yang sesuai, anda boleh menetapkan tempoh maksimum keadaan terbuka transistor keluaran pengawal. Jika tahap logik pada output pencetus D3 adalah rendah (ralat telah dikesan), pembukaan transistor keluaran pengawal adalah dilarang, dan kapasitor Css dilepaskan oleh arus 15 μA yang mengalir ke pin 2. Selepas beberapa lama, apabila voltan pada kapasitor Css jatuh ke ambang operasi pembanding A3 (1,5 V), pencetus D3 akan menerima isyarat untuk menetapkan output ke tahap yang tinggi. Tetapi flip-flop hanya boleh masuk ke keadaan ini jika tahap pada keempat-empat input Rnya adalah tinggi. Ciri ini membolehkan anda memastikan transistor VT1 dan VT2 ditutup sehingga semua sebab untuk menyekat pengawal dihapuskan. Penderia ralat ialah pembanding A4-A7, serta penderia arus beban yang dibina ke dalam penstabil voltan rujukan U1 dengan ambang tindak balas 10 mA. Pembanding A4 dan A5 menghantar isyarat yang meletakkan pencetus D3 ke dalam keadaan ralat jika voltan pada input pertama (pin 7) lebih tinggi, dan pada input kedua (pin 6) lebih rendah daripada voltan rujukan 1 V dijana oleh penstabil U2,5. Pembanding A7 dicetuskan apabila voltan menurunkan bekalan kuasa litar mikro sehingga 10,5 V. Untuk membetulkan ralat, sudah cukup untuk mencetuskan salah satu pembanding yang dinamakan. Komparator A6 menduduki kedudukan istimewa. Ia direka untuk mengehadkan arus secara dinamik dalam litar penyongsang. Kedua-dua input pembanding disambungkan ke pin luaran litar mikro, dan outputnya disambungkan kepada input set semula pencetus D2. Operasi pembanding A6 membawa kepada penutupan serta-merta transistor keluaran yang sedang terbuka, dan mod biasa akan dipulihkan (dengan syarat punca operasi perlindungan dihapuskan) dengan denyutan VCO seterusnya tanpa permulaan "lembut". Gambar rajah unit kawalan ditunjukkan dalam Rajah. 13.
Nod sensor semasa yang dibincangkan sebelum ini (lihat Rajah 10) dan pembentuk nadi keluaran (lihat Rajah 11) tidak ditunjukkan padanya. Hanya satu daripada dua output pengawal DA5 PHI digunakan dalam unit kawalan. Memandangkan pengawal adalah tolak-tarik, kitaran tugas denyutan pada satu output dalam apa jua keadaan tidak melebihi 0,5, yang diperlukan untuk operasi biasa penyongsang kitaran tunggal. Untuk menggerakkan unit kawalan, dua belitan pengubah T1 (lihat Rajah 1) dengan voltan 20 V setiap satu digunakan. Voltan berselang-seli daripada belitan II dibekalkan ke jambatan diod VD1, dan voltan negatif yang diperbetulkan dan dilicinkan oleh kapasitor C1 dibekalkan kepada input penstabil DA1, daripada output yang voltan stabil -15 V dikeluarkan kepada kuasa. litar mikro CU. Pengganda voltan menggunakan diod VD3-VD6 disambungkan kepada belitan II yang sama, memberikan voltan tidak terkawal 100 V yang dibekalkan kepada litar kimpalan apabila arka tidak terbakar. Voltan berselang-seli daripada belitan III pengubah T1 (lihat Rajah 1) melalui penapis L2L3C29C30, yang melindungi daripada hingar impuls, dibekalkan kepada jambatan diod VD26 dan kemudian melalui diod VD27 ke penstabil DA6. Voltan 15 V dikeluarkan daripada output yang terakhir untuk menggerakkan litar mikro CU; ia juga berfungsi sebagai input untuk penstabil DA7, voltan 5 V daripada output yang menggerakkan litar mikro TTL pembentuk nadi keluaran (lihat Rajah 11). Voltan yang diperbetulkan oleh jambatan VD26 dibekalkan melalui pembahagi voltan kepada perintang R45-R48 dan kepada input pembanding A4 dan A5 pengawal DA5. Ini memastikan bahawa IIST disekat apabila voltan sesalur melebihi had yang dibenarkan. Dengan melaraskan perintang penalaan R48, ia dipastikan bahawa ia berlaku apabila voltan meninggalkan julat 205...242 V. Kapasitor C24 dan C25 berfungsi sebagai perlindungan tambahan terhadap bunyi impuls. Pembanding pada op-amp DA2.1 membandingkan voltan pada kapasitor mula "lembut" C26 dengan voltan rujukan pada pin 10 pengawal. Jika pengawal berada dalam keadaan berfungsi, voltan pada kapasitor adalah lebih besar daripada yang standard (2,5 V), voltan negatif daripada output transistor DA2.1 op-amp VT3 ditutup, LED HL1 (lihat Rajah. 1) tidak menyala. Jika tidak, komparator DA2.1 masuk ke keadaan stabil, terima kasih kepada maklum balas positif melalui perintang R15 dan diod VD14, dengan voltan positif pada output, membuka transistor VT3. LED HL1 yang menyala (lihat Rajah 1) menandakan bahawa IIST telah berhenti berfungsi kerana voltan sesalur berada di luar had yang dibenarkan. Pada masa ini IIST disambungkan ke rangkaian, nod pada op-amp DA2.2 menjana nadi negatif yang tiba pada input tidak menyongsangkan op-amp DA2.1 dan melarang penggera daripada mencetuskan sehingga penyiapan sementara. proses dan permulaan "lembut" penyongsang. Voltan 10 V pada output penstabil DA8 ditetapkan dengan perintang pemangkasan R62. Voltan dibekalkan kepada input penstabil ini melalui tiga perintang R55-R57 yang disambung secara selari. Penurunan voltan merentasinya adalah berkadar dengan arus yang digunakan oleh penstabil dan bebannya. Jika nilainya kurang daripada kira-kira 7 mA, voltan pada output op-amp DA4.2 menjadi negatif, yang membawa kepada penurunan kepada sifar (terima kasih kepada diod VD30, VD31) voltan pada pin 4 DA5 PHI pengawal dan menyekat yang terakhir. Dengan cara ini, sambungan ke IIST panel kawalan jauh dikawal, yang membolehkan anda mengawal arus kimpalan dari tempat kerja pengimpal. Jika alat kawalan jauh tidak disambungkan atau rosak, pengurangan 5 mA dalam arus yang digunakan oleh litar 10 V disebabkan oleh mematikan perintang pembolehubah R2 (lihat Rajah 1) tidak akan dikompensasikan oleh arus yang digunakan oleh alat kawalan jauh kawalan, yang akan menyebabkan perlindungan dicetuskan. Suis S1 ditunjukkan dalam rajah untuk pemahaman yang lebih baik tentang pengendalian peranti. Ia secara bersyarat menggantikan kenalan geganti yang terletak di luar papan kawalan, yang menukar IIST kepada alat kawalan jauh. Voltan daripada output sensor semasa (lihat Rajah 10) melalui penapis R43C21 dibekalkan ke pin 8 pengawal DA5 - salah satu input pembandingnya A6. Input kedua pembanding (pin 9) dibekalkan dengan voltan 38 V daripada pembahagi rintangan R40R1,7. Perlindungan arus dinamik dicetuskan selepas arus transistor penyongsang melebihi 45 A. Unit storan perlindungan semasa dipasang pada op-amp DA3.4. Pembahagi voltan R25VD19R26 menetapkan ambang tindak balasnya, sepadan dengan arus transistor kuasa penyongsang kira-kira 50 A. Selagi nilai ini tidak melebihi, diod VD21 terbuka, voltan pada input penyongsangan DA3.4 op-amp .15 dan kapasitor C20 adalah sama dengan ambang. Diod VD24 dan VDXNUMX ditutup, dan pemacu tidak mempunyai sebarang kesan ke atas operasi IIST. Jika ambang melebihi, nadi negatif akan dijana pada output op-amp DA3.4, yang akan menyahcas sebahagian kapasitor C34 melalui perintang R16. Tempoh nadi bergantung pada pemalar masa litar R32C15. Jika beban lampau semasa berlaku terlalu kerap, kapasitor C16 akan nyahcas sehingga diod VD24 akan terbuka. Ini akan membawa kepada penurunan voltan pada pin 9 pengawal DA5 dan penurunan sementara dalam ambang tindak balas perlindungan arus dinamik. Sebagai tambahan kepada unit perlindungan semasa, voltan daripada output sensor semasa transistor kuasa penyongsang (lihat Rajah 10) dibekalkan kepada sistem untuk melaraskan dan menstabilkan arus kimpalan. Melalui penguat penyongsangan pada op amp DA3.1, litar VD16C13 dan perintang R22, ia dibekalkan kepada input op amp DA3.2 dan di sini ia dijumlahkan secara algebra dengan perintang pembolehubah R2 yang datang dari enjin (lihat Rajah 1) atau alat kawalan jauh. Isyarat ralat yang dikuatkan oleh op amp DA3.2 digunakan pada pin 3.3 pengawal DA28 - input pembandingnya A29 - melalui pengikut terbalik pada op amp DA22, pembahagi voltan R4R5 dan diod VD1. Diod Zener VD17 tidak membenarkan nilai voltan positif pada output op-amp DA3.2, dan mengehadkan nilai negatif pada tahap -10 V. Menggunakan perintang pemangkasan R37, voltan 4 V ditetapkan pada pin 5 pengawal DA1,8, sepadan dengan tempoh minimum denyutan output. Perintang pemangkas R42 dan R44 mengawal kekerapan dan kitaran tugas denyutan pengawal PHI. Unit pada op-amp DA4.1 secara automatik meningkatkan kekerapan apabila arus kimpalan kurang daripada 25...30 A untuk mengelakkan gangguan arus dalam litar kimpalan. Ini memungkinkan untuk mengurangkan induktansi, dan oleh itu saiz dan berat induktor L1 (lihat Rajah 1). Kekerapan ditambah dengan membekalkan arus tambahan melalui diod zener VD23, perintang R39 dan diod VD25 kepada litar tetapan frekuensi pengawal DA5. Sekiranya tiada langkah diambil, jika tiada beban (apabila arka dipadamkan), voltan pada output IIST akibat pengaruh kearuhan parasit pengubah dan pemasangan boleh meningkat kepada nilai berbahaya. Oleh itu, bahagian penyongsang IIST dimatikan dalam mod ini, dan voltan "siap sedia" daripada pengganda yang disebutkan di atas pada diod VD1-VD2 digunakan pada elektrod kimpalan melalui perintang R3 dan diod VD6. Selagi voltan dalam litar kimpalan melebihi jumlah voltan penstabilan diod zener VD8 dan VD9, transistor VT1 terbuka dan memintas LED optocoupler U1. Transistor optocoupler ditutup, dan VT2 terbuka dan mengekalkan (melalui diod VD13) voltan hampir sifar pada pin 4 pengawal DA5 PHI, menyekat yang terakhir. Apabila elektrod kimpalan ditutup, voltan di antara mereka jatuh, akibatnya, transistor VT1, menutup, membolehkan arus mengalir melalui LED optocoupler U1. Pembukaan yang terhasil daripada transistor optocoupler U1 membawa kepada penutupan transistor VT2 dan diod VD13. Dalam keadaan ini, pengawal PHI beroperasi secara normal sehingga voltan antara elektrod kimpalan sekali lagi melebihi lebih kurang 40 V dan pengawal PHI dikunci semula. Ini berlaku pada penghujung sesi kimpalan akibat peningkatan ketara dalam panjang jurang arka. Pemadaman arka paksa mengehadkan panjang maksimumnya, pada masa yang sama menghapuskan keperluan untuk meningkatkan kuasa keluaran IIST secara berlebihan. Rejim suhu transistor berkuasa penyongsang dikawal menggunakan penukar suhu-ke-arus VK1 yang dipasang pada sink habanya (lihat Rajah 1). Voltan yang berkadar dengan suhu sink haba dikeluarkan daripada perintang R67 dan dibekalkan kepada dua pembanding - op-amp DA4.3 dan DA4.4. Kapasitor C38 menapis gangguan. Ambang operasi pembanding ditetapkan oleh pembahagi voltan rintangan R64, R69-R71. Apabila ambang yang sepadan dengan suhu +50 °C melebihi, voltan negatif daripada output op-amp DA4.4 melalui perintang R73 membuka transistor VT4. Relay K2 (lihat Rajah 1) diaktifkan, menghidupkan kipas unit. Jika suhu terus meningkat dan mencapai +85 °C, voltan negatif daripada output op-amp DA4.3 melalui diod VD18 memasuki litar kawalan arus kimpalan, mengurangkannya kepada 5 A. Selepas transistor menyejuk dan haba mereka dikeluarkan, operasi normal IIST akan dipulihkan secara automatik. Teras magnet bagi pencekik L1-L3 ialah gelang ferit dengan diameter luar 10 mm dengan kebolehtelapan magnet awal 1000...2000. Penggulungan dililit dalam satu lapisan berpusing untuk berpusing dengan wayar pemasangan berpenebat biasa dengan keratan rentas 0,1 mm2. Kesusasteraan
Pengarang: V.Volodin, Odessa, Ukraine
Kulit tiruan untuk emulasi sentuhan
15.04.2024 Petgugu Global kotoran kucing
15.04.2024 Daya tarikan lelaki penyayang
14.04.2024
▪ Bulan purnama menjejaskan tidur kanak-kanak ▪ Camcorder Nokia untuk merakam video panorama ▪ LM26LV - sensor suhu voltan rendah / suis suhu
▪ bahagian tapak Nota kepada pelajar. Pemilihan artikel ▪ artikel Kebahagiaan borjuasi kecil. Ungkapan popular ▪ Apa yang berlaku di Amerika Syarikat pada abad ke-XNUMX? Jawapan terperinci ▪ artikel Bantuan dengan melecur. Penjagaan kesihatan ▪ artikel pepijat. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik ▪ artikel Penguat bes. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Komen pada artikel: tetamu Artikel yang sangat bagus, terima kasih. Victor Sangat bagus! Persembahan yang sangat bagus! Saya akan mengambilnya dalam perkhidmatan. Terima kasih banyak - banyak.
Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web
www.diagram.com.ua |
Lihat artikel lain bahagian 
Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:
Semua bahasa halaman ini