|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENSIKLOPEDIA ELEKTRONIK RADIO DAN KEJURUTERAAN ELEKTRIK Penukar voltan kuasi-resonan. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Power Supplies Artikel itu bercakap tentang jenis penukar voltan yang sangat menjanjikan - kuasi-resonan. Peranti yang diterangkan memberikan kecekapan penukaran yang sangat tinggi, membenarkan pengawalseliaan voltan keluaran dan penstabilannya, dan beroperasi secara stabil apabila kuasa beban berubah-ubah. Dalam bekalan kuasa rangkaian moden - pelbagai peralatan, penukar voltan transistor digunakan secara meluas. Kelebihan mereka berbanding unit pengubah terkenal - dimensi yang lebih kecil dan penggunaan tembaga yang dikurangkan dengan kuasa keluaran yang sama, yang lebih daripada membayar kerumitannya, terutamanya dalam pengeluaran besar-besaran. Semakin tinggi kekerapan operasi penukaran, semakin tinggi prestasi ekonominya. Walau bagaimanapun, apabila kekerapan pensuisan transistor meningkat, kerugian pensuisan juga meningkat dan, dengan itu, kecekapan penukar berkurangan. Nilai kehilangan pensuisan mana-mana penukar ditentukan terutamanya oleh dua faktor - kehadiran arus melalui dan masa tutup ketara transistor pensuisan berkuasa pada arus pengumpul yang besar. Masa pembukaan mereka, sebagai peraturan, adalah tujuh hingga sepuluh kali lebih sedikit dan tidak mempunyai kesan yang ketara terhadap kecekapan. Arus melalui berlaku apabila menukar transistor dalam penukar jambatan dan separuh jambatan. Ia berlaku pada masa apabila transistor satu lengan penukar sudah terbuka, dan yang lain belum sempat ditutup. Untuk menghapuskan fenomena ini, proses pensuisan dibahagikan kepada dua peringkat. Pertama, transistor ditutup di salah satu lengan, dan kemudian, selepas 3...5 μs (masa penutupan tipikal untuk transistor berkuasa tinggi), ia dibuka pada yang lain. Kaedah ini digunakan dalam penukar dengan pengujaan luaran, tetapi ia tidak terpakai dalam penukar jana sendiri. Penutupan jangka panjang dengan arus pengumpul yang besar membawa kepada fakta bahawa pada masa ini kuasa tidak berguna dilepaskan pada transistor yang ditutup, nilai purata yang dinyatakan oleh formula: P=Im*Um*F*tclose/6, di mana Im ialah arus pengumpul transistor pada permulaan penutupannya;
Terdapat pelbagai penyelesaian litar yang membolehkan anda mempercepatkan proses penutupan, tetapi mereka memerlukan kos tenaga tambahan dan mengurangkan masa penutupan, dalam kes terbaik tidak lebih daripada dua kali nilai nominal, dan selalunya hanya membantu mengekalkan nilai ini. Sebagai tambahan kepada kehilangan penukaran, terdapat kehilangan kuasa akibat penurunan voltan merentasi transistor terbuka, tetapi ia hanya bergantung pada pilihan transistor dan dalam penukar rangkaian tidak melebihi 0,5...1% daripada kuasa yang ditukar. Keseluruhan pelbagai penukar voltan sedia ada, kedua-duanya teruja secara luaran dan menjana sendiri, boleh dibahagikan kepada beberapa jenis mengikut sifat arus pengumpul dan voltan pada saat pensuisan. Yang pertama dan paling biasa ialah nadi, yang dicirikan oleh arus pengumpul maksimum pada masa transistor ditutup dan voltan pengumpul maksimum selepas itu. Dalam penukar sedemikian, kedua-dua komponen kehilangan pensuisan beroperasi, oleh itu, pada frekuensi operasi 15...25 kHz, mereka menyumbang 8...15% daripada kuasa yang ditukar. Walaupun begitu, penukar nadi adalah yang paling biasa kerana kemudahan pelaksanaan dan fleksibiliti dalam mengawal voltan keluaran, yang memungkinkan untuk menggabungkan penukaran voltan dengan penstabilannya. Jenis kedua ialah penukar resonans. Contoh mudah ini ialah pengayun LC konvensional dengan maklum balas pengubah dan litar pincang automatik. Unsur-unsur reaktif litar pengumpul direka supaya sama ada sebelum menutup transistor, arus pengumpulnya berkurangan hampir kepada sifar, atau sejurus selepas menutup voltan pengumpul adalah sangat kecil. Ini membolehkan anda mengurangkan jumlah kerugian pada menukar transistor kepada 1 ... 2% daripada kuasa yang ditukar dan mengurangkan tahap gangguan radio berbanding dengan penukar nadi. Walau bagaimanapun, penukar resonans beroperasi dengan pasti hanya dalam mod pengayun sendiri; mereka tidak membenarkan kemungkinan mengawal voltan keluaran dan tidak membenarkan sisihan ketara rintangan beban daripada nilai yang dikira. Secara amnya, dalam sistem penukar-penstabil mereka adalah lebih rendah daripada nadi dari segi kecekapan, kerana ia memerlukan penstabil yang berasingan. Jenis ketiga adalah menarik dan tidak sepatutnya tersebar luas - kuasi-resonan, yang sebahagian besarnya dibebaskan daripada kekurangan kedua-dua yang sebelumnya. Idea untuk mencipta penukar sedemikian bukanlah baru, tetapi pelaksanaan praktikal menjadi boleh dilaksanakan secara relatif baru-baru ini, selepas kemunculan transistor voltan tinggi yang berkuasa yang membolehkan arus pengumpul berdenyut yang ketara pada voltan tepu kira-kira 1,5 V. Ciri tersendiri utama dan kelebihan utama jenis sumber kuasa ini ialah kecekapan tinggi penukar voltan, mencapai 97...98% tanpa mengambil kira kerugian dalam penerus litar sekunder, yang terutamanya ditentukan oleh arus beban. Kecekapan tinggi dalam beberapa kes benar-benar menghapuskan keperluan untuk menggunakan sink haba untuk transistor berkuasa penukar, yang memungkinkan untuk mengurangkan saiz peralatan dengan ketara, apatah lagi kelebihan ekonomi yang lain. Penukar kuasi-resonan berbeza daripada penukar nadi konvensional, di mana pada saat transistor pensuisan ditutup, arus yang mengalir melaluinya adalah maksimum, yang kuasi-resonan berbeza kerana pada saat transistor ditutup, arus pengumpulnya menghampiri sifar. Selain itu, pengurangan arus pada saat penutupan dipastikan oleh unsur reaktif peranti. Ia berbeza daripada resonan kerana kekerapan penukaran tidak ditentukan oleh kekerapan resonan beban pengumpul. Terima kasih kepada ini, adalah mungkin untuk mengawal voltan keluaran dengan menukar kekerapan penukaran dan merealisasikan penstabilan voltan ini. Kami akan menerangkan dengan lebih terperinci prinsip operasi penukar kuasi-resonan separuh jambatan menggunakan gambar rajah dipermudah yang ditunjukkan dalam Rajah. 1, a. Gambar rajah arus dan voltan pada titik ciri dalam operasi keadaan mantap ditunjukkan dalam Rajah. 1, b. Untuk kesederhanaan, kami menganggap bahawa masa pensuisan transistor adalah sangat kecil; Penyederhanaan ini, seperti yang ditunjukkan oleh amalan, tidak menjejaskan kebolehpercayaan gambar rajah.
Mari kita juga menganggap bahawa nilai parameter elemen memenuhi hubungan: LT>>L1 dan Fpt Kami akan memulakan pertimbangan kami dari saat hingga, apabila transistor VT1 dibuka dan melaluinya, serta melalui induktor L1 dan penggulungan utama pengubah T1, kapasitor C1 mula mengecas. Pada masa ini, voltan pada kapasitor C2 dan beban Rн adalah kurang daripada voltan (Upit-Uc1)n-UD, di mana Uc1 ialah voltan pada kapasitor C1; n - nisbah transformasi pengubah T1; UD - penurunan voltan hadapan merentasi diod pembetulan VD1 (atau VD2). Dalam kes ini, diod VD1 terbuka dan arus pengecasan kapasitor C2 melaluinya. Apabila mengecas, kapasitor C2 memintas penggulungan sekunder pengubah T1, jadi kadar pengecasan kapasitor C1 ditentukan oleh kapasitansinya sendiri dan kearuhan rendah induktor L1 dan tidak bergantung pada kearuhan belitan utama pengubah. Oleh kerana, apabila kapasitor dicas, voltan pada belitan primer berkurangan dan pada kapasitor C2 meningkat, maka pada saat t, diod VD1 ditutup dan kearuhan besar belitan utama pengubah T1 tidak dimuatkan dimasukkan ke dalam litar pengecasan. kapasitor C1. Dalam kes ini, arus melalui transistor terbuka VT1 secara tiba-tiba berkurangan kepada nilai arus dalam belitan primer, yang pada masa ini masih tidak ketara, sejak Lt>> L1. Oleh itu, dari saat t1 sehingga saat transistor menukar t2, peningkatan arus pengumpul ditentukan oleh kearuhan penggulungan utama pengubah yang tidak dimuatkan, yang dipilih untuk menjadi agak besar. Malah, keadaan litar pada masa penukaran sepadan dengan mod melahu. Dalam litar sebenar, peranan induktor L1 boleh dimainkan oleh kearuhan kebocoran pengubah. Selepas transistor VT1 ditutup dan VT2 terbuka, kapasitor C1 dinyahcas. Arus melalui induktor dan belitan I pengubah mengalir ke arah yang bertentangan, tetapi proses mengikut undang-undang yang sama. Keadaan yang diperlukan untuk kewujudan mod yang diterangkan ialah kadar penurunan voltan pada kapasitor C2 apabila ia dinyahcas melalui rintangan beban selepas menutup diod mestilah kurang daripada kadar penurunan voltan pada belitan utama pengubah. dalam tempoh masa yang sama, maka diod penerus kekal tertutup sehingga pensuisan seterusnya transistor. Untuk memastikan kehilangan kuasa yang minimum, penurunan voltan hadapan merentasi transistor terbuka mestilah minimum pada mana-mana arus pengumpul operasi yang dibenarkan. Walau bagaimanapun, untuk mengekalkan arus maksimum untuk ini asas sepanjang separuh kitaran operasi transistor ini tidak menguntungkan secara energetik, dan tidak memerlukannya. Ia cukup untuk memastikan bahawa arus asas adalah berkadar dengan arus pengumpul; Kawalan jenis ini dipanggil kawalan arus berkadar.
Memandangkan pada masa transistor ditutup, elemen reaktif mengurangkan arus pengumpul kepada minimum, arus asas juga akan menjadi minimum dan, oleh itu, masa penutupan transistor dikurangkan kepada nilai masa pembukaannya. Ini menghapuskan sepenuhnya masalah arus melalui yang berlaku semasa pensuisan. Dalam erti kata lain, penggunaan mod kuasi-resonan bersama dengan kawalan arus berkadar memungkinkan untuk menghapuskan kehilangan pensuisan hampir sepenuhnya. Di bawah ini kami menerangkan dua pilihan praktikal untuk bekalan kuasa utama dengan penukar kuasi-resonan dan kawalan arus berkadar. Pembuatan blok ini tidak akan menyebabkan banyak kesukaran untuk amatur radio dan akan membolehkan mereka menghargai semua kelebihan penukar. Unit yang distabilkan telah beroperasi dalam meter frekuensi frekuensi tinggi selama lebih daripada dua tahun dan tidak menyebabkan sebarang aduan. Dalam Rajah. Rajah 2 menunjukkan gambarajah skematik bekalan kuasa tidak stabil yang berayun sendiri.
Bahagian utama kehilangan kuasa dalam unit jatuh pada pemanasan diod penerus litar sekunder, dan kecekapan penukar itu sendiri adalah sedemikian rupa sehingga tidak ada keperluan untuk sink haba untuk transistor. Kehilangan kuasa pada setiap daripada mereka tidak melebihi 0,4 W. Pemilihan transistor khas mengikut mana-mana parameter juga tidak diperlukan. Apabila output dipendekkan atau kuasa output maksimum melebihi, penjanaan terganggu, melindungi transistor daripada terlalu panas dan rosak. Penapis, yang terdiri daripada kapasitor C1-C3 dan induktor L1L2, direka untuk melindungi rangkaian bekalan daripada gangguan frekuensi tinggi daripada penukar. Penjana auto dimulakan oleh litar R4C6 dan kapasitor C5. Penjanaan ayunan berlaku akibat tindakan maklum balas positif melalui pengubah T1, dan kekerapannya ditentukan oleh induktansi penggulungan utama pengubah ini dan rintangan perintang R3 (apabila rintangan meningkat, kekerapan meningkat). Penggulungan IV pengubah T1 direka untuk kawalan arus berkadar transistor. Adalah mudah untuk melihat bahawa pengubah pengasingan berkuasa T2 dan litar kawalan transistor pensuisan (transformer T1) dipisahkan, yang memungkinkan untuk mengurangkan dengan ketara pengaruh kapasitansi parasit dan kearuhan pengubah T2 pada pembentukan pangkalan. arus transistor. Diod VD5 dan VD6 mengehadkan voltan pada kapasitor C7 pada masa penukar dimulakan, manakala kapasitor C8 dicas kepada voltan operasi. Semasa menyediakan peranti, anda mesti memastikan bahawa penukar beroperasi dalam mod kuasi-resonan. Untuk melakukan ini, sambungkan perintang sementara dengan rintangan 7 ... 1 Ohm dengan kuasa 3 W secara bersiri dengan kapasitor C2 dan, setelah menggunakan isyarat daripada perintang ini kepada input osiloskop, perhatikan pada skrin bentuk denyutan arus pengumpul kedua-dua transistor pada beban maksimum. Ini mestilah denyutan berbentuk loceng dengan polariti berbeza, berselang-seli dan tidak bertindih dalam masa. Jika ia bertindih, adalah perlu untuk mengurangkan kearuhan induktor L3 dengan membuka lilitan 10...15% daripada lilitan, atau mengurangkan frekuensi penjanaan penukar dengan memilih perintang R3. Mari kita perhatikan di sini bahawa tidak semua osiloskop membenarkan pengukuran dalam litar yang tidak diasingkan secara galvani daripada rangkaian elektrik. Induktor L1L2 dan pengubah T1 dililit pada teras magnet gelang yang sama K12x8x3 diperbuat daripada ferit 2000NM. Penggulungan induktor dijalankan serentak, "dalam dua wayar", menggunakan wayar PELSHO 0,25; bilangan lilitan - 20. Belitan I pengubah T1 mengandungi 200 lilitan wayar PEV-2 0.1, dililit secara pukal, sama rata di sekeliling keseluruhan gelang. Belitan II dan III dililit "dalam dua wayar" - 4 lilitan wayar PELSHO 0,25; belitan IV ialah pusingan wayar yang sama. Untuk pengubah T2, teras magnet cincin K28x16x9 yang diperbuat daripada ferit 3000NN telah digunakan. Penggulungan I mengandungi 130 lilitan wayar PELSHO 0,25, berpusing ke pusingan. Belitan II dan III - 25 putaran setiap wayar PELSHO 0,56; penggulungan - "dalam dua wayar", sama rata di sekeliling cincin. Choke L3 mengandungi 20 lilitan wayar PELSHO 0,25, dililit pada dua teras magnet gelang yang dilipat K12x8x3 diperbuat daripada ferit 2000NM. Diod VD7, VD8 mesti dipasang pada sink haba dengan kawasan pelesapan sekurang-kurangnya 2 cm2 setiap satu.
Peranti yang diterangkan telah direka bentuk untuk digunakan bersama-sama dengan penstabil analog untuk pelbagai nilai voltan, jadi tidak ada keperluan untuk penindasan riak yang mendalam pada output unit. Riak boleh dikurangkan ke tahap yang diperlukan dengan menggunakan penapis LC yang biasa dalam kes sedemikian, seperti, sebagai contoh, dalam blok yang diterangkan di bawah. Litar bekalan kuasa yang stabil berdasarkan penukar kuasi-resonan ditunjukkan dalam Rajah. 3. Voltan keluaran distabilkan dengan perubahan yang sepadan dalam frekuensi operasi penukar.
Seperti dalam blok sebelumnya, transistor berkuasa VT1 dan VT2 tidak memerlukan sink haba. Kawalan simetri transistor ini dilaksanakan menggunakan penjana nadi induk berasingan yang dipasang pada cip DD1. Trigger DD1.1 beroperasi dalam penjana itu sendiri. Denyutan mempunyai tempoh malar yang ditentukan oleh litar R7C12. Tempoh diubah oleh litar OS, yang termasuk optocoupler U1, supaya voltan pada output unit dikekalkan malar. Tempoh minimum ditetapkan oleh litar R8C13. Pencetus DD1.2 membahagikan kekerapan pengulangan denyutan ini dengan dua, dan voltan gelombang persegi dibekalkan daripada output terus kepada penguat arus transistor VT4VT5. Seterusnya, denyutan kawalan yang dikuatkan semasa dibezakan oleh litar R2C7, dan kemudian, sudah dipendekkan kepada tempoh kira-kira 1 μs, mereka masuk melalui pengubah T1 ke dalam litar asas transistor VT1, VT2 penukar. Denyutan pendek ini hanya berfungsi untuk menukar transistor - menutup salah satu daripadanya dan membuka yang lain. Arus asas transistor yang dibuka oleh nadi kawalan menyokong tindakan maklum balas semasa positif melalui penggulungan IV pengubah T1. Perintang R2 juga berfungsi untuk melembapkan ayunan parasit yang berlaku apabila diod penerus litar sekunder ditutup dalam litar yang dibentuk oleh kemuatan interturn belitan primer pengubah T1, induktor L3 dan kapasitor C8. Ayunan parasit ini boleh menyebabkan pensuisan transistor VT1, VT2 yang tidak terkawal. Pilihan kawalan penukar yang diterangkan membolehkan anda mengekalkan kawalan arus berkadar bagi transistor dan pada masa yang sama melaraskan frekuensi pensuisan mereka untuk menstabilkan voltan keluaran. Di samping itu, kuasa utama dari penjana pengujaan hanya digunakan apabila menukar transistor berkuasa, jadi purata arus yang digunakan olehnya adalah kecil - tidak melebihi 3 mA, dengan mengambil kira arus diod zener VD5. Ini membolehkan ia dikuasakan dari litar utama melalui perintang pelindapkejutan R1. Transistor VT3 berfungsi sebagai penguat voltan untuk isyarat kawalan, serupa dengan penstabil pampasan. Pekali penstabilan voltan keluaran blok adalah berkadar terus dengan pekali pemindahan arus statik transistor ini. Penggunaan transistor optocoupler U1 memastikan pengasingan galvanik litar sekunder yang boleh dipercayai daripada rangkaian dan imuniti hingar yang tinggi pada input kawalan pengayun induk. Selepas pensuisan seterusnya transistor VT1, VT2, kapasitor C10 mula dicas semula dan voltan di pangkalan transistor VT3 mula meningkat, arus pengumpul juga meningkat. Akibatnya, transistor optocoupler terbuka, mengekalkan kapasitor pengayun induk C13 dalam keadaan dinyahcas. Selepas diod penerus VD8, VD9 ditutup, kapasitor C10 mula menyahcas ke beban dan voltan merentasinya jatuh. Transistor VT3 ditutup, akibatnya kapasitor C13 mula mengecas melalui perintang R8. Sebaik sahaja kapasitor dicas pada voltan pensuisan DD1.1, paras voltan tinggi akan diwujudkan pada output langsungnya. Pada masa ini, pensuisan seterusnya transistor VT1, VT2 berlaku, serta pelepasan kapasitor C13 melalui transistor optocoupler yang dibuka. Proses seterusnya mengecas kapasitor C10 bermula, dan mencetuskan DD1.1 selepas 3...4 μs akan kembali ke keadaan sifar sekali lagi terima kasih kepada pemalar masa kecil litar R7C12, selepas itu keseluruhan kitaran kawalan diulang, tanpa mengira yang mana daripada transistor - VT1 atau VT2 - terbuka semasa separuh tempoh semasa. Apabila sumber dihidupkan, pada saat awal, apabila kapasitor C10 dinyahcas sepenuhnya, tiada arus melalui LED optocoupler, frekuensi penjanaan adalah maksimum dan ditentukan terutamanya oleh pemalar masa litar R8C13 (pemalar masa bagi litar R7C12 adalah beberapa kali lebih kecil). Dengan penarafan unsur-unsur ini ditunjukkan dalam rajah, kekerapan ini akan menjadi kira-kira 40 kHz, dan selepas ia dibahagikan dengan pencetus DD1.2 - 20 kHz. Selepas mengecas kapasitor C10 ke voltan operasi, gelung penstabilan OS pada elemen VD10, VT3, U1 mula beroperasi, selepas itu kekerapan penukaran akan bergantung pada voltan input dan arus beban. Turun naik voltan pada kapasitor C10 dilicinkan oleh penapis L4C9. Tercekik L1L2 dan L3 adalah sama seperti di blok sebelumnya. Transformer T1 dibuat pada dua teras magnet cincin K12x8x3 yang dilipat bersama daripada 2000NM ferit. Penggulungan utama dililit secara pukal secara sekata di seluruh gelang dan mengandungi 320 lilitan wayar PEV-2 0,08. Belitan II dan III setiap satu mengandungi 40 lilitan wayar PELSHO 0,15; mereka dilukai "dalam dua wayar". Belitan IV terdiri daripada 8 lilitan wayar PELSHO 0,25. Transformer T2 dibuat pada teras magnet cincin K28x16x9 yang diperbuat daripada ferit 3000NN. Penggulungan 1-120 lilitan wayar PELSHO 0,15, dan II dan III - 6 lilitan wayar PELSHO 0,56, digulung "dalam dua wayar". Daripada wayar PELSHO, anda boleh menggunakan wayar PEV-2 dengan diameter yang sesuai, tetapi dalam kes ini perlu meletakkan dua atau tiga lapisan kain varnis di antara belitan. Choke L4 mengandungi 25 lilitan wayar PEV-2 0,56, dililit pada teras magnet gelang K12x6x4,5 yang diperbuat daripada ferit 100NNH1. Mana-mana induktor siap pakai dengan kearuhan 30...60 μH untuk arus tepu sekurang-kurangnya 3 A dan frekuensi operasi 20 kHz juga sesuai. Semua perintang tetap adalah MLT. Perintang R4 sedang menala, apa-apa jenis. Kapasitor C1-C4, C8 - K73-17, C5, C6, C9, C10-K50-24, selebihnya - KM-6. Diod zener KS212K boleh digantikan dengan KS212Zh atau KS512A. Diod VD8, VD9 mesti dipasang pada radiator dengan kawasan pelesapan sekurang-kurangnya 20 cm2 setiap satu. Untuk menyediakan blok, anda perlu menyambungkan perintang sementara dengan rintangan 1 kOhm dengan kuasa 1-0,25 W selari dengan perintang R1 dan, tanpa menyambungkan beban, gunakan voltan malar atau berselang-seli dengan amplitud 15. ...20 V kepada input blok, dan voltan malar 5 V kepada output dalam kekutuban yang sesuai. Tetapkan perintang R4 ke kedudukan bawah mengikut rajah. Input Y osiloskop disambungkan kepada pengumpul dan pemancar transistor VT2. Skrin harus menunjukkan denyutan segi empat tepat dengan kitaran tugas 2 ("meander"), amplitud 14...19 V dan frekuensi 20 kHz. Jika, apabila menggerakkan peluncur perintang R4 ke atas, frekuensi berkurangan dan kemudian ayunan berhenti, maka unit penstabilan berfungsi dengan normal. Setelah menetapkan frekuensi dalam 4...3 kHz dengan perintang R5, matikan kuasa daripada input dan output, dan keluarkan perintang sementara. Beban setara disambungkan ke output blok, dan input disambungkan ke rangkaian, dan voltan keluaran ditetapkan dengan perintang R4. Kecekapan kedua-dua unit boleh ditingkatkan jika, bukannya diod KD213A, diod Schottky digunakan, sebagai contoh, mana-mana siri KD2997. Dalam kes ini, sink haba untuk diod tidak diperlukan. kesusasteraan:
Pengarang: E. Konovalov
Mesin untuk menipis bunga di taman
02.05.2024 Mikroskop Inframerah Lanjutan
02.05.2024 Perangkap udara untuk serangga
01.05.2024
▪ Kapal kargo kering untuk pasukan khas ▪ Cermin Mata Audio Pintar Xiaomi MIJIA ▪ PHILIPS menawarkan sistemnya sendiri untuk melindungi kandungan multimedia yang diedarkan
▪ bahagian tapak Elektrik untuk pemula. Pemilihan artikel ▪ artikel Layan Mammon. Ungkapan popular ▪ Pasal pasang tayar. Arahan standard mengenai perlindungan buruh ▪ pasal Panggilan merdu. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik ▪ artikel Bekalan kuasa mikrodrill. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Komen pada artikel: Alexander Belomestnykh Saya telah memasang penukar ini lama dahulu. Satu-satunya masalah ialah ia tidak akan bermula. Untuk memulakannya saya terpaksa menambah litar berdasarkan transistor KT315g. Jadi skim itu boleh dilaksanakan.
Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web
www.diagram.com.ua |
Lihat artikel lain bahagian 
Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:
Semua bahasa halaman ini