UMZCH ultra-linear dengan perlindungan alam sekitar yang mendalam. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Penguat kuasa transistor

 Komen artikel

Adakah mungkin untuk mencipta penguat menggunakan komponen domestik yang akan berjaya bersaing dengan mana-mana yang berjenama? Pengarang artikel yang diterbitkan menjawab soalan ini secara afirmatif. Lebih-lebih lagi, dalam UMZCH dia menggunakan transistor bipolar dan penguat operasi.

Menggunakan komponen domestik, penguat ultra-linear dengan maklum balas dalam dan jalur lebar ini memberikan kuasa jangka panjang sehingga 150 W ke dalam beban 4 ohm. Dengan menggunakan komponen yang diimport, anda boleh meningkatkan kuasa dalam beban 8 Ohm kepada 250 W. Ia mampu mengendalikan beban kompleks dan mempunyai perlindungan beban lampau input dan output. Herotan intermodulasi UMZCH adalah sangat kecil sehingga penulis terpaksa mengukurnya pada frekuensi radio. Reka bentuk dan papan litar bercetak yang dibangunkan oleh penulis menyediakan model untuk mempelajari cara "menyambung" pemasangan peranti jalur lebar.

Beberapa ketika dahulu, pendapat lazim dalam kalangan audiophile dan amatur radio ialah UMZCH yang benar-benar berkualiti tinggi mesti dibuat menggunakan tiub. Banyak pendapat telah dinyatakan sebagai justifikasi. Walau bagaimanapun, jika kita membuang yang benar-benar jauh, maka hanya tinggal dua sahaja. Pertama, herotan yang diperkenalkan oleh penguat tiub menyenangkan telinga. Kedua, ketaklinearan dalam penguat tiub adalah "lebih licin" dan menghasilkan produk intermodulasi yang jauh lebih sedikit.

Ia mesti dikatakan bahawa kedua-duanya disahkan oleh amalan. Selain itu, telah lama terdapat peranti pemprosesan bunyi khas - penguja, tindakan yang berdasarkan tepat pada memperkenalkan herotan tertib sekata ke dalam bahagian frekuensi tinggi spektrum. Dalam sesetengah kes, penggunaan penguja memungkinkan untuk meningkatkan pembangunan instrumen dan suara pelan kedua dan ketiga, dan menambah kedalaman tambahan pada peringkat bunyi. Kesan serupa dalam penguat boleh menyenangkan, kadang-kadang berguna. Walau bagaimanapun, memperkenalkan herotan yang "berbunyi bagus" masih lagi menjadi prerogatif jurutera bunyi berbanding UMZCH itu sendiri. Bagi mencapai kesetiaan pembiakan bunyi, dari sudut pandangan ini adalah perlu untuk berusaha untuk menghapuskan herotan yang diperkenalkan oleh penguat dan pembesar suara. Topik mengurangkan herotan yang diperkenalkan oleh pembesar suara sebelum ini disentuh dalam artikel [1]. Di sini kita akan bercakap tentang UMZCH "klasik" dengan rintangan keluaran yang rendah, kerana ia masih lebih serba boleh daripada UMZCH dengan output "semasa".

Pada pandangan pertama, nampaknya dengan keadaan seni hari ini, mereka bentuk penguat menjadi "telus" sama sekali tidak sukar, dan perdebatan mengenai masalah ini hanyalah hasil gembar-gembur pengiklanan. Ini sebahagiannya benar: jika anda mengatur pengeluaran besar-besaran UMZCH yang sempurna, maka selepas beberapa lama industri yang menghasilkan penguat ini, pada pendapat saya, akan dibiarkan tanpa jualan.

Pengarang garisan ini terpaksa membangunkan penguat ketepatan tiub dan transistor untuk mengukur peralatan, membaiki dan mengkonfigurasi pelbagai peralatan - terutamanya buatan asing. Sememangnya, parameter diukur dan struktur dinilai. Dan bukan sahaja menggunakan kaedah standard (untuk teknologi audio), tetapi juga menggunakan kaedah yang lebih bermaklumat, khususnya, dengan menganalisis spektrum isyarat keluaran dengan isyarat input berbilang nada. (Dalam kes ini, isyarat yang terdiri daripada sejumlah sinusoid dengan amplitud yang lebih kurang sama dengan frekuensi dibekalkan kepada input penguat yang berkadar dengan set tertentu yang relatif perdana, iaitu, nombor yang tidak mempunyai faktor sepunya.)

Teknik yang sama digunakan secara meluas untuk mengawal penguat yang digunakan dalam teknologi komunikasi kabel jarak jauh, kerana keperluan untuk "tidak pencemaran" spektrum isyarat yang melaluinya adalah sangat ketat (ribuan penguat sedemikian disambungkan secara bersiri dalam komunikasi baris, dan herotannya disimpulkan). Sebagai contoh: penguat untuk sistem K-10800 mempunyai tahap herotan intermodulasi di bawah -110 dB dalam jalur frekuensi kira-kira 60 MHz.

Adalah jelas bahawa mendapatkan ciri-ciri sedemikian bukanlah mudah: kelayakan pembangun penguat tersebut mestilah sangat tinggi. Malangnya, syarikat audio nampaknya berpuas hati dengan pembangun yang kurang berkelayakan, dengan kemungkinan pengecualian Rupert Neve, pereka konsol rakaman Neve dan Amek. Saya perhatikan bahawa alat kawalan jauh Niva (9098i) terkini, yang menerima pujian bersemangat daripada profesional rakaman, adalah sepenuhnya semikonduktor, dan penguatnya mempunyai kedalaman OOS yang sangat besar. Perlu diperhatikan bahawa pada satu masa Niv membangunkan banyak alat kawalan jauh lampu, yang kebanyakannya dianggap standard.

Oleh itu, makanan untuk perbandingan dan menjadi seorang yang teliti, penulis membuat kesimpulan bahawa dalam banyak kes kualiti operasi sebenar kebanyakan semikonduktor dan tiub UMZCH ternyata jauh lebih buruk daripada apa yang berikut dari hasil pengukuran menggunakan kaedah standard untuk audio. peralatan. Adalah diketahui bahawa ramai daripada mereka telah diterima pakai di bawah tekanan keadaan komersial dan sangat jauh dari realiti kehidupan.

Contoh yang baik ialah senarai keperluan untuk kaedah pengukuran hingar yang dibentangkan oleh R. Dolby dalam artikelnya yang menerangkan teknik CCIR/ARM2K yang dicadangkan. Item kedua dalam senarai ini ialah “...kebolehterimaan komersial: tiada pengeluar akan bersetuju untuk menggunakan teknik baharu jika angka yang diperoleh semasa pengukuran adalah lebih teruk daripada menggunakan yang sedia ada...”. Penggantian meter puncak dengan meter nilai diperbetulkan purata, yang dicadangkan oleh R. Dolby, meningkatkan parameter sebanyak kira-kira 6 dB, dan mengurangkan pekali penghantaran penapis pemberat sebanyak separuh membawa kepada jumlah "keuntungan" sebanyak 12 dB. Tidak menghairankan bahawa teknik ini diterima dengan hangat oleh banyak pengeluar.

"Tipuan" yang serupa sering dibuat apabila mengukur herotan tak linear: entri yang dibuat dalam helaian data penguat - "0,005% THD dalam julat frekuensi 20 Hz - 20 kHz" selalunya hanya bermaksud bahawa harmonik isyarat dengan frekuensi 1 kHz yang jatuh dalam jalur frekuensi yang disebut tidak boleh melebihi nilai yang ditentukan, tetapi ia tidak menyatakan apa-apa tentang herotan pada frekuensi, katakan, 15 kHz. Sesetengah pengeluar percaya bahawa adalah tidak perlu untuk menyambungkan beban ke penguat apabila mengukur herotan, dan dalam pasport mereka menunjukkan dalam cetakan halus: “...pada voltan keluaran yang sepadan dengan kuasa XX Watt pada beban 4 Ohm. ..”.

Ia juga bukan sesuatu yang luar biasa untuk penguat yang mempunyai, mengikut spesifikasi, "kurang daripada 0,01% THD" pada frekuensi 1 kHz, beroperasi di bawah beban sebenar (dengan kabel dan sistem pembesar suara), menunjukkan herotan intermodulasi mengikut standard SMPTE yang sangat lembut (dua isyarat sinusoidal dengan frekuensi 60 Hz dan 7 kHz, nisbah amplitudnya ialah 4:1, dan hasil pengukuran ialah magnitud relatif modulasi amplitud isyarat frekuensi tinggi - frekuensi rendah) pada tahap 0,4...1%, dan kadangkala lebih. Dalam erti kata lain, herotan intermodulasi walaupun pada frekuensi sederhana tinggi apabila beroperasi dengan beban sebenar ternyata jauh lebih tinggi daripada faktor herotan harmonik yang terkenal. Fenomena yang sama adalah tipikal untuk kebanyakan tiub UMZCH yang diliputi oleh maklum balas voltan.

Apabila menganalisis spektrum isyarat berbilang nada yang dikuatkan oleh penguat sedemikian, banyak komponen gabungan didedahkan. Bilangan dan jumlah kuasa mereka meningkat dengan peningkatan dalam bilangan komponen isyarat input hampir mengikut undang-undang faktorial, iaitu sangat cepat. Apabila memainkan muzik dengan telinga, ia dianggap sebagai bunyi "kotor", "legap", biasanya dipanggil "transistor". Di samping itu, pergantungan tahap herotan pada tahap isyarat tidak selalu monoton. Ia berlaku apabila tahap isyarat berguna berkurangan, kuasa produk herotan tidak berkurangan.

Adalah jelas bahawa dalam peranti sedemikian set pasport ciri-ciri penguat (herotan harmonik, jalur frekuensi) tidak menunjukkan apa-apa selain daripada kepintaran pengilang. Akibatnya, pengguna biasa sering mendapati dirinya berada dalam keadaan sebagai pembeli "babi di cucuk", kerana entah bagaimana mustahil untuk mendengar secara normal (dengan perbandingan sebaliknya) sebelum membeli. Sudah tentu, tidak semuanya begitu suram - berkenaan dengan warna kes, dimensi dan berat, hampir semua syarikat yang menghargai jenama mereka berkelakuan sempurna.

Ini sama sekali tidak bermakna bahawa tiada UMZCH yang patut diberi perhatian di pasaran - terdapat sedikit daripada mereka, tetapi ia wujud. Daripada semua penguat industri yang penulis berpeluang bekerja dengannya, Yamaha M-2 lama kelihatan paling "tepat" (mereka tidak membuat apa-apa seperti itu di Jepun sekarang). Harganya, bagaimanapun, agak besar, dan ia tidak direka untuk beban 4 Ohm; sebagai tambahan, transistor keluaran di dalamnya beroperasi dengan melanggar keperluan spesifikasi. Di antara yang amatur, penguat A. Vitushkin dan V. Telesnin meninggalkan kesan yang sangat baik [2]. Ia berfungsi dengan jelas lebih baik (“lebih telus”) daripada UMZCH VV [3]. Satu lagi penguat yang baik ialah M. Alexander dari PMI [4].

Walau bagaimanapun, semua penguat ini tidak menyedari sepenuhnya keupayaan asas elemen dari segi tahap herotan, prestasi dan kebolehulangan yang sebenar. Atas sebab-sebab ini, serta atas sebab prestij kejuruteraan, pengarang artikel ini memilih untuk membangunkan versi UMZCH sendiri, yang akan mencerminkan keupayaan sebenar asas elemen (termasuk yang tersedia di Rusia dan CIS) dan akan mudah untuk ditiru. Pada masa yang sama, versi "komersial" telah dibangunkan menggunakan komponen yang diimport - dengan keupayaan yang lebih besar dan kuasa keluaran yang lebih besar.

Matlamat utama pembangunan bukanlah untuk mencapai ciri "pasport" yang tinggi, tetapi untuk memastikan kualiti tertinggi yang mungkin di bawah keadaan operasi sebenar. Nilai parameter yang luar biasa diperoleh secara automatik sebagai hasil pengoptimuman litar dan reka bentuk.

Ciri utama UMZCH yang dicadangkan ialah jalur lebar, dicapai dengan beberapa langkah litar dan reka bentuk. Ini memungkinkan untuk memperoleh frekuensi perolehan perpaduan dalam gelung OOS kira-kira 6...7 MHz, yang merupakan susunan magnitud yang lebih tinggi daripada kebanyakan reka bentuk UMZCH yang lain. Akibatnya, kedalaman OOS yang boleh dicapai dalam keseluruhan jalur frekuensi audio adalah lebih daripada 85 dB (pada frekuensi 25 kHz), pada frekuensi 100 kHz kedalaman OOS ialah 58 dB dan pada frekuensi 500 kHz - 30 dB . Jalur lebar kuasa penuh melebihi 600 kHz (dengan herotan kira-kira 1%). Di bawah ialah ciri utama UMZCH (apabila mengukur herotan dan kadar slew, penapis input dan peranti pengehad lembut dilumpuhkan).

Penguat (Rajah 1) terdiri daripada komponen berikut: penapis laluan rendah masukan tertib kedua dengan kekerapan potong 48 kHz, pengehad tahap isyarat "lembut", penguat kuasa itu sendiri, litar LRC keluaran, serta sebagai peringkat pengimbangan DC automatik dan pampasan rintangan wayar ( rajah sambungan beban empat wayar). Di samping itu, penguat isyarat tambahan disediakan pada titik penjumlahan UMZCH. Kemunculan voltan yang ketara pada input penyongsangan penguat yang diliputi oleh gelung maklum balas selari menunjukkan pelanggaran penjejakan dalam gelung maklum balas dan, dengan itu, herotan, tidak kira apa sebab ia disebabkan. Penguat tambahan ini menguatkan isyarat herotan ke tahap yang diperlukan untuk mengendalikan penunjuk herotan.

Laluan isyarat penguat menggunakan op-amp KR140UD1101, yang jarang digunakan dalam peralatan audio, tetapi, walaupun sejarah pembangunannya yang panjang (Bob Dobkin membangunkan prototaipnya LM118/218/318 pada awal 70-an), mempunyai gabungan ciri yang unik. Oleh itu, kapasiti beban lampau untuk isyarat input pembezaan K(R)140UD11(01) adalah 40 kali lebih baik daripada op-amp "bunyi" tradisional. Pada masa yang sama, ia mempunyai produk kadar slew dan keuntungan/lebar jalur yang sangat baik (50x106 Hz pada 100 kHz). Selain itu, op-amp ini pulih daripada beban lampau dengan cepat, dan peringkat keluarannya beroperasi dengan arus senyap yang besar dan mempunyai kelinearan yang tinggi walaupun sebelum liputan maklum balas. Satu-satunya kelemahannya ialah ketumpatan spektrum bunyi EMF bagi op-amp ini adalah kira-kira empat kali lebih tinggi daripada purata untuk peranti hingar rendah. Dalam UMZCH, bagaimanapun, ini tidak begitu penting, kerana nisbah isyarat-ke-bunyi maksimum tidak lebih buruk daripada 110 dB, yang cukup memadai untuk kuasa tertentu. Dalam laluan isyarat, op-amp digunakan dalam sambungan penyongsangan untuk menghapuskan herotan yang disebabkan oleh kehadiran voltan mod biasa pada input.

Penguat kuasa itu sendiri dibina mengikut struktur "klasik" yang dipertingkatkan [3, 5] - op-amp disertakan pada input untuk memastikan ketepatan yang tinggi, diikuti dengan penguat voltan simetri berdasarkan "cascode rosak" dan output peringkat berdasarkan pengikut pemancar tiga peringkat. Disebabkan oleh penambahbaikan dan langkah reka bentuk yang kelihatan kecil (Rajah 2), kualiti bunyi sebenar dan kebolehulangan parameter penguat ini bertambah baik secara radikal berbanding [3, 5, 6].

Peringkat keluaran, direka untuk beban 4 Ohm, menggunakan sekurang-kurangnya lapan transistor dalam lengan. Walaupun terdapat lebihan dan kerumitan yang jelas, penyelesaian sedemikian sangat diperlukan apabila bekerja dengan beban kompleks sebenar kerana dua sebab. Yang pertama, dan yang paling penting, ialah apabila mengendalikan beban kompleks, kuasa serta-merta yang dikeluarkan pada transistor keluaran meningkat dengan mendadak.

Dalam Rajah. Rajah 3 menunjukkan graf kuasa serta-merta yang terlesap dalam transistor keluaran berbanding nilai serta-merta voltan keluaran untuk beban yang berbeza (lengkung 1-3) pada voltan bekalan +40 V. Lengkung 1 sepadan dengan operasi PA pada sebuah beban aktif semata-mata dengan rintangan 0,8 daripada nominal (iaitu 3,2 Ohm), lengkung 2 - untuk beban kompleks dengan modul impedans 0,8 daripada nominal dan sudut fasa 45 darjah. (keperluan OST.4.GO.203.001-75), dan lengkung 3 - pada sudut fasa 60 darjah. Ia boleh dilihat daripada graf bahawa apabila beroperasi pada beban kompleks, kuasa puncak yang hilang oleh transistor keluaran adalah 2,5 - 3 kali lebih besar daripada dengan beban rintangan dengan magnitud yang sama.

Ini sendiri adalah masalah, tetapi masalah terbesar adalah disebabkan oleh fakta bahawa kuasa maksimum yang hilang oleh transistor semasa mengendalikan beban kompleks berlaku pada saat-saat apabila voltan keluaran hampir kepada sifar, iaitu, apabila voltan sumber kuasa tinggi digunakan. kepada transistor. Modul impedans sesetengah pembesar suara boleh berkurangan daripada 4 kepada 1,6 Ohm (dalam jalur frekuensi tertentu), dan sudut fasa boleh meningkat kepada 60 darjah. [7]. Ini menggandakan pelesapan kuasa berbanding lengkung 3.

Untuk transistor bipolar, adalah sangat penting pada voltan berapa kuasa yang dihamburkan merentasi mereka: apabila voltan meningkat, pelesapan kuasa yang dibenarkan berkurangan dengan ketara disebabkan oleh kemunculan "titik panas" yang disebabkan oleh ketidakstabilan terma tempatan, yang membawa kepada kemerosotan parameter dan kerosakan sekunder. Oleh itu, untuk setiap jenis transistor terdapat kawasan mod selamat (ROA), di mana operasinya dibenarkan. Oleh itu, untuk KT818G1/819G1 (mereka mempunyai OBR terbaik di kalangan transistor pelengkap kuasa tinggi domestik), pelesapan kuasa maksimum pada voltan 40 V dan suhu kes 60...70 ° C bukanlah 60, tetapi 40 W ; pada voltan 60 V, pelesapan kuasa yang dibenarkan turun sehingga 32 W, dan pada voltan 80 V - sehingga 26 W.

Untuk kejelasan, dalam Rajah. Rajah 3 menunjukkan lengkung 4, menunjukkan keupayaan pelesapan kuasa transistor ini bergantung kepada voltan keluaran penguat. Ia dapat dilihat bahawa walaupun semasa bekerja dengan beban aktif semata-mata, adalah perlu untuk memasukkan sekurang-kurangnya dua peranti selari di lengan. Transistor kesan medan kuasa (MOSFET, MOSPT) mempunyai lebih banyak OBR, tetapi tahap pelengkapnya adalah lebih teruk daripada yang bipolar. Ini membawa kepada fakta bahawa herotan peringkat keluaran MOS-FET pada tahap isyarat yang rendah (disebabkan oleh penyebaran voltan ambang, serta rintangan keluaran yang lebih tinggi) dan frekuensi tinggi (disebabkan oleh asimetri kapasitansi dan transkonduktansi yang kuat) ternyata beberapa kali lebih besar daripada dengan lata transistor bipolar yang direka dengan betul. Namun begitu, UMZCH dengan peringkat keluaran yang dibuat pada MOSFET ternyata lebih murah dalam pengeluaran di luar negara berbanding dengan yang bipolar. Sebabnya ialah harga untuk transistor bipolar dan kesan medan berkuasa di luar negara adalah lebih kurang sama, dan lebih sedikit transistor kesan medan diperlukan. OBR transistor bipolar import terbaik adalah jauh lebih besar daripada transistor domestik, namun, apabila beroperasi pada beban 4 Ohm, ia juga perlu disambung secara selari.

Adalah mustahil untuk mengira pelepasan kuasa jangka pendek, kerana masa pembentukan bintik-bintik semasa diukur dalam berpuluh-puluh mikrosaat, yang jauh kurang daripada separuh kitaran frekuensi rendah. Oleh itu, bilangan transistor keluaran mesti dipilih berdasarkan memastikan operasi setiap daripadanya dalam sempadan OBR untuk arus terus. Ini membawa kepada keperluan untuk menambah bilangan transistor keluaran, yang mahal dan intensif buruh. Inilah sebabnya mengapa kebanyakan penguat komersial mempunyai transistor yang jauh lebih sedikit daripada yang diperlukan. Walau bagaimanapun, parameter transistor yang beroperasi dengan melanggar OBR secara beransur-ansur merosot, yang membawa kepada kemerosotan bunyi.

Sebab kedua keperluan untuk sejumlah besar transistor keluaran adalah disebabkan oleh hakikat bahawa ciri-ciri mereka, terutamanya kelajuan, mula merosot dengan peningkatan arus lama sebelum mencapai arus maksimum yang dibenarkan. Oleh itu, untuk transistor Jepun 2SA1302 yang digunakan secara meluas, direka bentuk secara rasmi untuk 15 A, penurunan mendadak dalam frekuensi cutoff bermula pada 3 A, dan untuk 2SC3281 pelengkapnya - pada 2,5 A. Terdapat sebab lain yang membawa kepada kesesuaian untuk menyambung beberapa transistor berkuasa secara selari. Peningkatan dalam jumlah kapasitans pemancar asas membawa kepada laluan terus isyarat dari peringkat sebelumnya (dengan margin kuasa tertentu) dan jalur lebar pengikut keluaran sebenarnya melebihi kekerapan potong transistor keluaran. Itulah sebabnya dalam penguat ini ternyata mungkin untuk menggunakan transistor keluaran yang agak "lambat" tanpa menjejaskan ciri-ciri yang dicapai.

Penguat menggunakan komponen yang dihasilkan dalam negara. Dalam laluan isyarat setiap saluran, op-amp K(R)140UD1101 (3 pcs.) digunakan, dalam litar tambahan - K(R)140UD14(08) dan KR140UD23 (1 pc. setiap satu). Peringkat awal menggunakan transistor pelengkap siri KT3102 dan KT3107 (2 keping setiap satu), KT632 dan KT638 (4 keping setiap satu), KT502 dan KT503 (2 dan 1 keping), KT9115 dan KT969 (3 keping setiap satu). Peringkat peringkat keluaran penguat mengandungi KT961A dan KT639E (4 dan 5 pcs.), serta KT818G1 dan KT819G1 (lapan transistor setiap lengan). Penguat juga menggunakan diod siri KD521 atau KD522, KD243B dan KD213B.

Dalam Rajah. Rajah 4 menunjukkan gambarajah skematik UMZCH. Penapis laluan rendah input dibuat pada op-amp (DA1) dalam sambungan terbalik. Isyarat daripada keluaran penapis laluan rendah melalui "penggunting lembut" yang dilaksanakan pada transistor VT1-VT4 dan diod VD3-VD14, dan kemudian pergi ke peringkat input penguat kuasa itu sendiri, dibuat pada op-amp DA3. Ini diikuti oleh penguat voltan transistor cascode simetri pada VT5-VT8, VT13-VT15 dan penguat semasa (pengikut output) pada transistor VT16-VT45. Op-amp DA2 melaksanakan fungsi penguat isyarat pada titik penjumlahan UMZCH untuk pengendalian penunjuk herotan.

(klik untuk memperbesar)

(klik untuk memperbesar)

Penguat voltan yang mengikuti op-amp DA3 mempunyai kelinearan yang tinggi disebabkan oleh simetri struktur dan maklum balas tempatan yang sangat dalam (lebih daripada 40 dB). Litar OOS ini, bersama-sama dengan R71C46 dan DA3, juga digunakan untuk membentuk tindak balas frekuensi yang diperlukan bagi penguatan gelung UMZCH secara keseluruhan.

Terdapat satu kehalusan dalam lata sedemikian: untuk meminimumkan kerugian keuntungan, penurunan voltan merentasi perintang dalam litar pemancar transistor terakhir cascode (dalam Rajah 4 ini adalah R59, R63) mestilah sekurang-kurangnya 2,5 V, atau perintang ini hendaklah digantikan dengan punca arus . Jika tidak, kelinearan penguat voltan akan merosot. Ambil perhatian bahawa dalam UMZCH yang diterangkan dalam [5] dan terutamanya dalam [3], keadaan ini tidak dipenuhi. Untuk meningkatkan lagi kelinearan (terutamanya pada frekuensi tinggi), voltan bekalan penguat dipilih menjadi 10...12 V lebih besar daripada voltan bekalan peringkat keluaran. Diod VD17-VD19 direka untuk mempercepatkan proses sementara apabila penguat keluar dari beban lampau, serta untuk melindungi persimpangan pemancar transistor VT5-VT8 daripada degradasi.

Litar R64C41, R66C42 menghapuskan pengujaan diri parasit VT13 dan VT14, dan diod VD26, VD27 menghalang ketepuan transistor peringkat keluaran (diod ini mesti menahan voltan terbalik sekurang-kurangnya 100 V pada arus 10 μA; kebanyakan salinan KD521A atau 1N4148 memenuhi syarat ini). Litar selari luar biasa transistor dalam dua peringkat pertama pengulang memastikan penyamaan arus yang berkesan melalui transistor, menghapuskan keperluan untuk pemilihannya. Kapasitor C45, C47-C49 menghalang penampilan asimetri dinamik peringkat keluaran.

Diod Zener VD25 menangguhkan pensuisan transistor VT13 dan VT14 semasa mengecas kapasitor storan bekalan kuasa, supaya apabila ia dihidupkan, voltan bekalan op-amp mencapai +5...7 V dan ia memasuki normal mod. Langkah ini menghalang lonjakan voltan keluaran apabila kuasa dihidupkan. Untuk tujuan yang sama, julat pelarasan sifar automatik pada output UMZCH dihadkan kepada +0,7 V.

Ia mungkin kelihatan luar biasa untuk menyambungkan perintang secara bersiri dalam litar OOS (R23, R24, litar R27C17 dan R28C18, serta R45, R46). Ini dilakukan untuk mengurangkan ketaklinearan litar OOS (nilai rintangan perintang dan kapasitansi kapasitor, walaupun pada tahap yang sangat kecil, bergantung pada voltan yang digunakan padanya). Atas sebab yang sama, perintang R23, R24, serta R122 dan R123 dipilih dengan margin pelesapan kuasa yang besar.

Antara ciri penting lain, perlu diperhatikan peranti bias awal pada pangkalan pengulang tiga peringkat, dibina pada VT15 (ia dipasang pada heatsink transistor keluaran) dan perintang R60-R62 dan R65. Pekali suhu voltan pincang dipilih lebih tinggi sedikit daripada biasa untuk mengambil kira perbezaan suhu sinki haba dan hablur transistor kuasa.

Ia bukan perkara biasa untuk menggunakan kapasitor C40. Ketiadaan butiran ini dalam kebanyakan reka bentuk membawa kepada perubahan dinamik dalam voltan pincang dan peningkatan dalam ketaklinieran penguat pada isyarat dengan kadar kenaikan atau penurunan lebih daripada 0,2...0,5 V/µs. Dan ini mempunyai kesan yang sangat ketara ke atas jumlah herotan intermodulasi di rantau frekuensi tinggi. Dengan cara ini, menggunakan transistor "perlahan" (seperti KT15 atau KT502) sebagai VT209 menghalang kecacatan lain yang kerap berlaku tetapi jarang diperhatikan - pengujaan sendiri transistor pada frekuensi urutan 50...200 MHz disebabkan oleh kearuhan daripada wayar. Kehadiran pengujaan diri sedemikian memanifestasikan dirinya dalam peningkatan tahap hingar dan herotan intermodulasi pada frekuensi audio.

Peranti "penghad lembut" pada transistor VT1-VT4 dan diod VD3-VD14 berbeza kerana ambangnya bergantung pada voltan bekalan peringkat keluaran, dengan itu mencapai penggunaan maksimum kuasa keluaran penguat.

Untuk memastikan operasi UMZCH yang boleh dipercayai, peranti perlindungan mengambil kira bukan sahaja arus yang mengalir melalui transistor berkuasa, tetapi juga voltan merentasinya. Pilihan pencetus digunakan kerana pengehad semasa jenis biasa ("meliputi" transistor keluaran dalam situasi kecemasan) tidak menjamin keselamatan penguat, dan, sebagai tambahan, memburukkan operasi peringkat output pada frekuensi tinggi. Kesan diagnostik juga penting: pengaktifan perlindungan menunjukkan bahawa ada sesuatu yang salah dalam sistem.

Penunjuk pengaktifan perlindungan "Beban berlebihan" dan butang set semula perlindungan SB1 terletak di luar papan penguat dan disambungkan kepadanya melalui penyambung XP1 (XS1 - dalam Rajah 5).

Arus senyap bagi setiap transistor VT28-VT35, VT36-VT43 peringkat keluaran dipilih dalam julat 80...100 mA, kerana pada nilai yang lebih rendah sifat frekuensi transistor berkuasa tidak dapat diterima merosot.

Seperti yang dapat dilihat dari rajah, diod penerus dan kapasitor penyimpanan bekalan kuasa diberikan kepada penguat dan terletak pada papan litar bercetak - lihat rajah. 2 dalam bahagian pertama artikel. Ini memungkinkan untuk secara mendadak (berpuluh kali ganda) mengurangkan induktansi parasit litar bekalan kuasa, yang diperlukan untuk memastikan pelepasan hingar yang rendah dari peringkat output, serta meningkatkan kelajuan penguat.

Jumlah kapasitansi kapasitor storan dalam bekalan kuasa penguat ialah 56 μF setiap lengan dan mungkin kelihatan terlalu besar berbanding dengan nilai yang biasa ditemui (400...10 μF). Walau bagaimanapun, ini bukan kemewahan: untuk memastikan riak voltan dalam 20...000 V pada arus sehingga 1,5 A, kapasiti sekurang-kurangnya 2...9 μF diperlukan (keamatan tenaga - 45...60 J setiap saluran) . Kapasiti kapasitor yang tidak mencukupi dalam bekalan kuasa kebanyakan penguat komersial dijelaskan semata-mata oleh sebab ekonomi.

Pengaruh litar keluaran - kabel dan perkara lain - pada penghantaran isyarat dari penguat ke pembesar suara hampir dihapuskan sepenuhnya. Untuk tujuan ini, sambungan beban empat wayar telah digunakan, yang dipinjam daripada teknologi pengukur (sambungan biasa dipastikan dengan memasang pelompat antara kenalan S2 dan S3 baris AC dan OS yang sepadan). Selain itu, litar RLC dipasang pada output penguat, dioptimumkan menggunakan komputer dan mengasingkan peringkat keluaran penguat secara berkesan daripada sebarang pengaruh parasit pada frekuensi melebihi 100...200 kHz. Ini adalah salah satu langkah yang memungkinkan untuk merealisasikan secara praktikal OOS jalur lebar yang begitu besar (6...7 MHz).

Bertentangan dengan kepercayaan popular, perlu diperhatikan bahawa pada hakikatnya tidak ada hubungan langsung antara kedalaman maklum balas dan kecenderungan penguat untuk membangunkan herotan dinamik. Selain itu, mengembangkan lebar jalur dalam gelung maklum balas dan meningkatkan kedalamannya melebihi julat frekuensi audio sebenarnya memudahkan untuk memenuhi syarat untuk ketiadaan herotan dinamik dan beban berlebihan peringkat input. Lebihan beban mereka dengan isyarat perbezaan yang besar membawa kepada kegagalan penjejakan dalam gelung maklum balas dan "mematikan" OOS. Untuk mengelakkan fenomena ini, adalah perlu untuk mengurangkan magnitud isyarat perbezaan. Cara terbaik ialah meningkatkan kedalaman maklum balas pada frekuensi tinggi.

Sekarang tentang menggunakan OOS untuk meningkatkan kelinearan. Analisis reka bentuk litar banyak penguat membawa kepada kesimpulan bahawa kebanyakan pereka, nampaknya, tidak menyedari bahawa keupayaan OOS untuk membetulkan herotan bergantung bukan sahaja pada kedalamannya, tetapi juga pada lokasi asal herotan ini.

Mari kita pertimbangkan model paling mudah bagi penguat tiga peringkat dengan OOS (Rajah 6), di mana gambarajah bloknya ditunjukkan di atas dengan sumber bunyi EMF (en) dan herotan (ed) dalam setiap peringkat. Di bawah ialah litar setara, di mana semua sumber hingar dan herotan ditukar kepada input (iaitu, kepada titik penjumlahan penguat). Pada masa yang sama, menjadi jelas bahawa tahap mutlak produk herotan yang dibawa ke input apabila memperkenalkan OOS kekal tidak berubah kepada anggaran pertama, dan tahap pengecilan herotan dan hingar adalah berkadar terus dengan keuntungan dari titik penjumlahan kepada tempat di mana herotan dan bunyi ini berasal. Pengurangan tahap herotan relatif dengan pengenalan OOS berlaku disebabkan oleh fakta bahawa keuntungan keseluruhan ("luaran") sistem dikurangkan, dan bahagian relatif bunyi dan herotan menurun. Jika herotan yang diperkenalkan oleh peringkat keluaran, yang mempunyai keuntungan perpaduan, sebenarnya dilemahkan sebanyak kedalaman maklum balas pada kekerapan produk herotan yang sepadan, maka herotan peringkat pertama, merujuk kepada inputnya, tidak dilemahkan sama sekali.

Keadaan inilah yang memaksa kita untuk meningkatkan kepada had kelinearan awal semua peringkat penguat yang diliputi oleh OOS, terutamanya yang masukan. Jika tidak, ia mungkin ternyata bahawa selepas pengenalan OOS akan terdapat pengembangan mendadak spektrum herotan intermodulasi. Mekanisme fenomena ini adalah mudah: spektrum isyarat perbezaan yang tiba pada input peringkat penguatan itu sendiri sentiasa berkembang disebabkan oleh produk herotan. Selain itu, jika kedalaman maklum balas negatif berkurangan dengan peningkatan frekuensi lebih cepat daripada tahap produk herotan berkurangan (ini adalah tipikal untuk kebanyakan penguat), maka bahagian produk herotan frekuensi tinggi dalam voltan perbezaan pada input dengan maklum balas negatif tertutup melebihi bahagian isyarat berguna. Oleh kerana kelinearan peringkat penguat biasanya berkurangan dengan peningkatan frekuensi, jisim produk intermodulasi timbul, sebahagian daripadanya juga jatuh ke dalam kawasan frekuensi audio. Tepatnya untuk mengelakkan fenomena ini daripada berlaku, margin kelinearan yang mencukupi bagi peringkat input adalah perlu, terutamanya berkenaan dengan ketaklinearan asimetri.

Julat kelinearan (dari segi voltan pembezaan input) bagi op-amp KR140UD1101 yang digunakan dalam penguat ialah +0,8 V, yang lebih besar daripada hampir semua op-amp dengan input transistor kesan medan. Kelinearan peringkat pembezaan input KR140UD1101 disebabkan oleh maklum balas tempatan yang mendalam (dalam bentuk perintang rintangan yang agak tinggi dalam litar pemancar) juga jauh lebih tinggi, dan kapasitansi input adalah beberapa kali kurang daripada op-amp. dengan transistor kesan medan pada input. Pada masa yang sama, voltan isyarat pada input op-amp DA3 (apabila penguat beroperasi tanpa beban lampau) tidak melebihi 1 mV.

Julat isyarat pada keluaran DA3 semasa operasi biasa penguat tidak melebihi 0,5 V dari puncak ke puncak. Mengikut ukuran di bawah keadaan ini, op amp KR140UD1101, walaupun sebelum liputan maklum balas alam sekitar, mempunyai ketaklinieran kurang daripada 50% pada frekuensi sehingga 0,05 kHz. Penguat voltan yang mengikuti op-amp pada transistor VT5 - VT14 juga mempunyai kelinearan yang sangat tinggi - herotan intermodulasinya pada frekuensi sederhana dengan ayunan isyarat penuh adalah lebih kurang 0,02...0,03%.

Akibatnya, maklum balas keseluruhan dalam penguat ini, tidak seperti kebanyakan yang lain, mampu menyekat herotan harmonik dan intermodulasi dengan berkesan yang diperkenalkan oleh peringkat output dan tidak memperkenalkan sebarang kesan sampingan yang ketara. Masih terdapat herotan yang berkaitan dengan ciri reka bentuk UMZCH, yang hampir sepenuhnya ditentukan oleh gangguan pemasangan daripada arus peringkat keluaran ke litar input penguat. Bahaya gangguan ini adalah bahawa bentuk arus yang melalui litar kuasa separuh peringkat keluaran yang beroperasi dalam mod kelas AB adalah sangat herot berbanding arus dalam beban. Akibatnya, jika gangguan daripada arus ini tidak memasuki litar input dalam simetri yang tepat (yang dalam praktiknya masih mustahil untuk dicapai), maka herotan yang ketara berlaku, terutamanya pada frekuensi tinggi, di mana sambungan parasit dipertingkatkan.

Untuk memerangi fenomena ini, beberapa langkah telah diambil semasa membangunkan papan litar bercetak penguat ini, beberapa daripadanya tidak mempunyai preseden dalam kejuruteraan audio dan tipikal untuk pembangunan peralatan pengukur ketepatan. Sebagai contoh, untuk meminimumkan kearuhan parasit litar arus tinggi dalam litar kuasa, bukannya "tin" tradisional, kapasitor dengan kapasiti yang lebih kecil yang diedarkan ke seluruh papan digunakan, dan kerajang salah satu sisi bertindak sebagai biasa. wayar (sambungan kepadanya ditunjukkan dalam garisan tebal dalam rajah). Litar transistor berkuasa dalam peringkat keluaran dibentangkan dengan sangat padat, yang, bersama-sama dengan wayar biasa yang diedarkan ke seluruh papan, telah mengurangkan pelepasan hingar dari peringkat output dengan lebih daripada susunan magnitud berbanding reka bentuk tradisional. Selanjutnya, untuk mengelakkan masalah gangguan pada wayar penyambung, semua litar penguat dipasang pada satu papan, termasuk juga diod penerus kuasa (VD38-VD41).

Semua langkah ini memungkinkan untuk mencipta penguat yang dibezakan bukan sahaja oleh kualiti yang sangat tinggi, tetapi juga oleh ciri kebolehulangan yang tinggi. Kelebihan ini dikekalkan dalam pelbagai keadaan operasi (suhu ambien, beban, sumber isyarat, dll.). Penulis tidak dapat mencari penerangan atau sampel industri penguat kelas tinggi yang sama.

Mengenai Penggantian Semikonduktor. Daripada transistor KT818G1, KT818G sesuai dalam nisbah kuantitatif 2:3 (iaitu 12 keping dan bukannya 8), serta KT864A, 2T818A, KT818GM, 2SA1302, KP964A, 2SA1294, 2 1215SA2, 1216SA819; bukannya KT1G819 - transistor KT2G (juga dalam nisbah kuantitatif 3:865) dan KT2A, 819T819A, KT2GM, 3281SC954, KP2A, 3263SC2, 2921SC2, 2922SC2. Menggunakan transistor import pelengkap 1302SA2 dan 3281SC2, 1294SA2 dan 3263SC964, serta KP954 dan KP40 pada voltan bekalan ±0,5 V, bilangannya boleh dikurangkan kepada empat dalam lengan sambil menggandakan arus senyap bagi setiap transistor dan mengurangkan nilai perintang dalam litar pemancar kepada XNUMX Ohm.

Menggunakan transistor 2SA1215 dan 2SC2921 pada voltan bekalan yang sama (+40 V), sudah cukup untuk memasangnya tiga setiap lengan, dan transistor 2SA1216 dan 2SC2922 pada radiator besar boleh dipasang hanya dua, secara semula jadi, dengan penurunan rintangan yang sepadan daripada perintang yang disebutkan. Jumlah luas sirip radiator untuk setiap saluran mestilah sekurang-kurangnya 1500...2000 cm2.

Pasangan transistor KT961, KT639 boleh digantikan dengan BD139 dan BD140, KP961A(B) dan KP965A(B), 2SD669 dan 2SB649, 2SA1837 dan 2SC4793. Sepasang KT969, KT9115 akan menggantikan sepenuhnya KP959A(B) dan KP960A(B) atau BF871 dan BF872.

Bagi transistor KT632B dan KT638A, tidak ada gunanya menggantikannya. Walau bagaimanapun, dalam kedudukan VT8 adalah dibenarkan untuk menggunakan KT9115, KP960, 2SA1538, 2SA1433, KT9143, dalam kedudukan VT7 - 2N3906, dalam kedudukan VT10, VT45 - 2N5401. Kami akan menggantikan transistor KT638A dalam kedudukan VT6 dengan KT969A, KP959, 2SC3953, 2SC3504, KT9141, dalam kedudukan VT5 - dengan 2N3904, dalam kedudukan VT9, VT44 - dengan 2N5551, KT604, KT605,. Transistor KT602A boleh digantikan dengan mana-mana siri ini atau dengan BC3102 - BC546 (dengan mana-mana indeks), dan KT550A pelengkap dengan KT3107 dengan mana-mana indeks lain dan dengan BC3107 - BC556.

KR140UD1101 OU dalam UMZCH (DA3) hanya boleh digantikan dengan K(R)140UD11 atau LM118/218/318 (yang domestik, bagaimanapun, berfungsi lebih baik), di tempat lain - dengan AD841 (yang, bagaimanapun, adalah mahal yang tidak munasabah) . Op amp KR140UD1408 boleh digantikan dengan K140UD14, LM108/208/308 atau AD705, OP-97. Ia berguna untuk menggunakan LF356 (KR140UD22), OP-176 dalam penapis laluan rendah input untuk mengurangkan hingar. Untuk op amp KR140UD23, analognya ialah LF357; OP-37 (KR140UD26) juga boleh digunakan.

Bekalan Kuasa. Perlindungan herotan dan peranti petunjuk

Apabila kapasitor bekalan kuasa mempunyai kandungan tenaga yang tinggi, pilihan pengubah yang betul adalah penting. Ini disebabkan oleh fakta bahawa penerus yang beroperasi pada tebing kapasitor berkapasiti tinggi mencipta dalam belitan pengubah arus yang bukan sinusoidal, yang tersirat dalam kebanyakan kaedah untuk mengira transformer. Nilai puncak (sehingga 50 A) dan kadar kenaikan arus dalam kes ini adalah jauh lebih besar daripada dengan beban rintangan. Ini secara mendadak meningkatkan pelepasan gangguan daripada litar bekalan kuasa. Di samping itu, penurunan voltan merentasi belitan ternyata lebih besar daripada apabila pengubah beroperasi dengan beban aktif kuasa yang sama. Kerugian belitan ditentukan oleh arus puncak, dan kuasa keluaran penerus ditentukan oleh purata. Oleh itu, pengubah untuk UMZCH mestilah sangat berkuasa, dengan rintangan belitan yang rendah. Untuk mengurangkan gangguan, aruhan medan magnet dalam transformer ini mesti dikurangkan berbanding dengan nilai konvensional [8]. Ia juga harus diambil kira bahawa kuasa yang digunakan oleh penguat apabila beroperasi dengan beban kompleks ternyata lebih tinggi daripada dengan beban aktif (lihat Rajah 3 dalam bahagian pertama artikel - "Radio", 1999, No. 10).

Nilai riak maksimum pada kapasitor oksida diseragamkan oleh pengeluar, dan untuk kapasitor berkapasiti tinggi pada suhu bilik dan frekuensi denyutan 100 Hz, lebih daripada 8...10% voltan operasi jarang dibenarkan. Hayat perkhidmatan walaupun kapasitor terbaik pada denyutan sedemikian dan suhu yang ditunjukkan pada kes (85 atau 105 °C) biasanya tidak melebihi 2000 jam, meningkat kira-kira dua setengah kali dengan penurunan suhu untuk setiap 10 °C [9]. Walau bagaimanapun, atas sebab ekonomi, penguat konsert dan isi rumah direka dengan kapasiti kapasitor yang sangat berkurangan (dan riak yang meningkat), kerana dipercayai bahawa penguat konsert tidak akan bertahan lebih lama daripada tempoh jaminan (ia akan dibakar atau rosak lebih awal), dan kebanyakan pemilik, sebagai peraturan, mempunyai penguat isi rumah. tidak lebih daripada 10% kuasanya digunakan. (Perincian penting: biasanya dipercayai bahawa kapasitor suhu yang lebih tinggi mempunyai ciri elektrik yang lebih baik. Sebenarnya, ini tidak berlaku. Sebaliknya, rintangan siri setara (ESR - singkatan Bahasa Inggeris) bagi kapasitor yang direka untuk suhu sehingga 105 °C, semua perkara lain adalah sama, hampir dua kali lebih tinggi, dan arus yang dibenarkan adalah lebih rendah daripada yang kurang tahan haba satu (sehingga 85 °C).

Dalam penguat yang diterangkan, nilai relatif riak pada kapasitor penapis pada beban penuh dipilih kira-kira 5%, yang membawa kepada jumlah kapasiti dalam lengan dalam 50...60 μF.

Mari kita andaikan bahawa penurunan voltan keluaran penerus di bawah beban penuh tidak melebihi 5...7% (voltan litar terbuka ialah 42...43 V, pada arus 9...10 A ia berkurangan kepada 39...40 V, yang sepadan dengan kehilangan kuasa 10...15%). Dalam kes ini, mudah untuk menentukan bahawa rintangan keluaran penerus tidak boleh melebihi 0,2...0,25 Ohm. Dengan nilai riak yang dipilih, ini memerlukan jumlah rintangan belitan primer dan sekunder yang dikurangkan kepada output tidak lebih daripada 0,05...0,06 Ohm setiap lengan. Dari sudut pandangan ini, lebih baik menggunakan dua transformer berasingan untuk setiap saluran, kerana lebih mudah untuk meletakkan belitan.

Adalah diketahui umum bahawa untuk memastikan operasi pembesar suara yang boleh dipercayai, reka bentuk UMZCH mesti termasuk langkah-langkah untuk melindunginya daripada bekalan voltan malar dan isyarat frekuensi infrasonik kepada mereka. Di samping itu, disebabkan oleh jumlah kapasiti besar kapasitor bekalan dan rintangan rendah belitan pengubah, menyambungkan bekalan kuasa sedemikian ke rangkaian tanpa had semasa adalah tidak boleh diterima - arus pengecasan kapasitor boleh menyebabkan fius tersandung dan diod penerus gagal. Oleh itu, UMZCH yang dicadangkan dilengkapi dengan sistem automatik yang menyediakan pengecasan "lembut" bagi kapasitor bekalan kuasa, dimulakan semula sekiranya kehilangan voltan sesalur kuasa jangka pendek, serta mematikan pembesar suara semasa permulaan penguat dan apabila voltan malar muncul pada output UMZCH.

Keanehan bekalan kuasa dan litar automasi ialah kapasitor oksida tidak digunakan dalam litar pemasaan. Menurut pengarang, mereka mengurangkan kebolehpercayaan peranti sedemikian dan kestabilan ciri mereka. Kebolehpercayaan operasi keseluruhan penguat disebabkan oleh pematuhan dengan semua sekatan pada mod operasi transistor, menurut pengarang, meningkat dengan ketara, oleh itu, perlindungan pembesar suara daripada voltan langsung dengan kehadiran kapasitor pemisah C1 pada input UMZCH (lihat rajah dalam Rajah 4 dalam bahagian kedua artikel - "Radio" ", 1999, No. 11) adalah pilihan dalam versi amatur penguat. Walau bagaimanapun, ciri ini telah diperkenalkan semasa penyediaan penerbitan ini.

Seperti yang dapat dilihat daripada rajah litar (Rajah 7), dua transformer digunakan untuk menggerakkan UMZCH. Yang pertama - T1 berkuasa - mempunyai belitan bebas untuk menjanakan peringkat keluaran penguat dua saluran, yang kedua - T2 berkuasa rendah, yang menggerakkan peringkat awal dengan op-amp dan unit automasi. Ini telah meningkatkan imuniti bunyi dan mengurangkan kos unit, kerana pemilihan transformer standard lebih mudah.

(klik untuk memperbesar)

Keperluan untuk pengubah T1 untuk penguat stereo adalah seperti berikut: arus tanpa beban - tidak lebih daripada 40 mA (ini adalah pada voltan sesalur 242 V), rintangan belitan primer tidak boleh lebih daripada 1,2 Ohm, jumlah rintangan antara hujung kedua-dua bahagian penggulungan 2x30 V - tidak lebih daripada 0,07 .0,08...29 Ohm. Voltan litar terbuka antara titik tengah dan setiap hujung belitan hendaklah dalam lingkungan 31...220 V (pada voltan rangkaian 52 V). Belitan tambahan untuk mendapatkan voltan diperbetulkan +54...8 V mesti mempunyai voltan litar terbuka 9...1 V dan rintangan tidak lebih daripada 0,3 Ohm setiap satu. Jumlah asimetri voltan belitan tidak boleh melebihi XNUMX V.

Apabila secara bebas mengira pengubah T1 untuk teras magnet sedia ada dengan keratan rentas sekurang-kurangnya 10 cm2 (sekurang-kurangnya 6 cm2 untuk pengubah berasingan), adalah dinasihatkan untuk menggunakan pengesyoran dalam [8]. Ambil perhatian bahawa teras magnet rod (MCC) dengan sambungan yang digilap dengan teliti tidak kalah dengan cincin (OL) dalam beberapa penunjuk dengan penggulungan gegelung yang lebih maju dari segi teknologi.

Arus tanpa beban pengubah T2 tidak boleh melebihi 10 mA (pada voltan rangkaian 242 V), dan rintangan belitan utamanya tidak boleh melebihi 150 Ohm. Dua belitan sekunder yang disambungkan kepada VD20, VD26 mesti mempunyai voltan litar terbuka antara terminal luar 34...38 V dan rintangan sehingga 3...4 Ohm, dan belitan ketiga - 25...29 V dan rintangan tidak lebih daripada 2 Ohm. Ketiga-tiga belitan diketuk dari titik tengah; asimetri voltan pada bahagiannya dibenarkan tidak lebih daripada 0,2 V.

Adalah sangat diingini bahawa transformer mempunyai belitan pelindung.

Sebagai contoh, pengubah berkuasa T1 boleh dibuat pada teras magnet teras PLM 32x50x90 yang diperbuat daripada keluli berkualiti tinggi E330A (dengan nilai aruhan puncak 1,1 Tesla).

Semua belitan yang kuat dibahagikan supaya bahagiannya, diletakkan pada dua gegelung yang sama, disambung secara bersiri, manakala arus mana-mana belitan melalui kedua-dua gegelung - dalam kes ini, gangguan adalah minimum.

Dalam setiap bahagian, belitan rangkaian (terminal luar 1-2) mengandungi 285 lilitan wayar Ø1,4 mm. Belitan sekunder 4-5, 5-6 dan 9-10, 10-11 juga dibahagikan kepada separuh, dengan setiap lapan bahagian mengandungi 40 lilitan wayar Ø2...2,1 mm; belitan 3-4, 6-7, 8-9, 11-12 tidak dibelah, mempunyai 24 lilitan setiap satu dan dililit dalam dua wayar Ø0,5 mm.

Untuk belitan, gunakan wayar PEV-2 atau yang serupa. Penggulungan skrin ialah gegelung terbuka daripada kerajang aluminium yang dilaminasi dengan lavsan. Sentuhan dengannya dicapai menggunakan jalur jaringan tin yang diletakkan di bawahnya. Belitan skrin diletakkan di antara belitan primer dan sekunder. Gegelung dililit pada lengan dengan ketumpatan pembungkusan maksimum.

Mari lihat cara automasi berfungsi. Arus masuk pengubah T1 apabila penguat dihidupkan oleh butang SB1 dihadkan oleh perintang R11 dan R12 (Rajah 7). Seterusnya, selepas kira-kira 20 s, perintang ini dihalang oleh pasangan anti-selari optothyristor VS1 dan VS2, kemudian selepas 8 s AC disambungkan. Urutan masa ditetapkan menggunakan mesin keadaan terhingga ringkas pada litar mikro DD3 dan DD4, dan pencetus DD5.2 digunakan untuk memautkan saat optothyristor dihidupkan ke saat voltan segera rendah dalam rangkaian. Pencetus DD5.1 ​​sebenarnya digunakan sebagai penyongsang.

Selepas SB1 dihidupkan, output elemen DD1.4, disebabkan oleh tindakan litar R10C9, mengekalkan voltan tahap rendah selama kira-kira 2 s; melalui penyongsang DD3.2 ia menetapkan semula pembilang DD4. Dalam keadaan ini, optothyristor (serta relay K1) dimatikan, pengubah T1 disambungkan ke rangkaian melalui perintang balast, dan beban dari penguat diputuskan. Pada penghujung mod tetapan semula, penjana nadi dan pembahagi frekuensi dalam DD4 dihidupkan. Dalam kes ini, denyutan dengan frekuensi kira-kira 1 Hz muncul pada output bahagian pertama pembahagi (pin 4 DD2). Melalui elemen DD3.1 mereka dihantar ke input bahagian kedua pembahagi frekuensi. Selepas 32 denyutan berlalu, tahap tinggi pada pin 5 DD4, mengikuti melalui DD5.2, membuka VT1, yang mengawal optothyristor VS1 dan VS2. Selepas 16 denyutan berikutnya, paras rendah pada output DD3.3 menghalang pengiraan selanjutnya dan, selepas penyongsangan dalam pencetus D DD5.1, membuka VT2, yang menghidupkan penggulungan geganti K1.

Peranti kawalan voltan utama diperbuat daripada perintang R20-R22, kapasitor C8, diod VD12-VD14 dan elemen DD1.3, DD1.4. Jika tempoh melangkau atau "penurunan" mendadak dalam voltan muncul dalam voltan sesalur, maka voltan pada titik sambungan R22 dan C8 menjadi kurang daripada ambang untuk DD1.3 (4...5 V), yang membawa kepada DD4 ditetapkan semula melalui unsur DD1.4 dan DD3.2 .5. Denyutan dengan frekuensi sesalur untuk mencatat masa D-flip-flops DD3.4 dikeluarkan daripada output DD0,6. Semasa proses permulaan, penampilan pada output UMZCH komponen malar dengan nilai lebih daripada 0,7...4 V mencetuskan salah satu DA3.2 pembanding, dan melalui DD4 ia juga menetapkan semula DDXNUMX, yang menyekat pensuisan proses.

Penggunaan dua optothyristor dan bukannya satu optosimistor adalah disebabkan oleh fakta bahawa, pertama, optothyristor kurang terhad, dan kedua, triac dicirikan oleh asimetri penurunan voltan, yang menyebabkan kemagnetan litar magnet pengubah dengan arus terus. Ini secara mendadak meningkatkan gangguan.

Pembesar suara disambungkan kepada penguat oleh dua kumpulan kenalan geganti yang biasanya terbuka K1. Tempat yang optimum (dari sudut pandangan meminimumkan herotan) untuk menyambungkan pasangan hubungan geganti adalah dalam jurang antara penguat itu sendiri dan penapis RLC keluaran (kapasitor C52 kekal disambungkan ke L1, R118 - lihat rajah dalam Rajah 4). Untuk tujuan ini, pada papan litar bercetak penguat terdapat titik pematerian untuk kabel reben "" pergi ke kenalan geganti. Dalam amalan, dalam kes sambungan beban empat wayar, kenalan geganti juga boleh disambungkan ke output penapis RLC, ke dalam jurang wayar antara titik sambungan L2, R120, R121 dan litar keluaran UMZCH ( + AC) dengan kapasitor C79 (ia terletak pada terminal untuk menyambungkan AC). Harus dikatakan bahawa geganti bukanlah elemen yang sangat boleh dipercayai, kerana sesentuhnya boleh "terbakar." (Kabel reben dengan konduktor "ke hadapan" dan "kembali" berselang-seli digunakan untuk mengurangkan kearuhan parasit).

Penyelesaian yang lebih dipercayai ialah membina perlindungan pembesar suara berdasarkan shunting output penguat dengan triak berkuasa yang boleh menahan arus melalui transistor pecah peringkat output. Walau bagaimanapun, kapasiti triac berkuasa sedemikian adalah sangat besar dan, yang paling penting, tidak linear (bergantung kepada voltan). Oleh itu, penggunaan elemen sedemikian meningkatkan herotan intermodulasi pada frekuensi audio yang lebih tinggi sehingga perseratus peratus.

Ciri tersendiri peranti untuk mengesan voltan malar pada output penguat ialah penggunaan penapis laluan rendah dua peringkat. Terima kasih kepada ini, pemalar masa penapis dikurangkan dan kapasitor oksida dihapuskan, dan kebolehpercayaan, sensitiviti dan kelajuan peranti perlindungan meningkat. Masa tindak balasnya dari saat voltan malar 2 V muncul tidak melebihi 0,25 s, dan pada voltan 20 V - tidak lebih daripada 0,08 s. Apabila perlindungan AC dicetuskan, optothyristor juga dimatikan.

Peranti untuk menunjukkan herotan dalam setiap saluran ialah gabungan unit ambang dengan zon mati (ia juga dipanggil pembanding "tetingkap"), dibina di atas dua elemen DA3.1, DA3.2 dan multivibrator siap sedia digital dengan dimulakan semula (pada “separuh” DD2 yang sepadan). Prinsip operasinya adalah berdasarkan fakta bahawa dalam keadaan awal kiraan disekat oleh tahap tinggi pada output pencetus keempat pembilang. Apabila kaunter ditetapkan semula, disebabkan oleh operasi mana-mana dua pembanding digabungkan pada output, tahap rendah pada output pencetus keempat secara serentak membolehkan pengiraan dan menyalakan LED petunjuk herotan (HL1 atau HL2, masing-masing). Apabila tiba nadi jam kelapan, kaunter kembali ke keadaan asalnya, menghalang pengiraan selanjutnya. Pada masa yang sama, LED yang sepadan padam. Oleh itu, petunjuk beban lampau adalah sah untuk sepanjang masa apabila voltan pada input pembanding melangkaui zon mati dan kekal untuk 7-8 tempoh lagi denyutan jam (3...3,5 s) selepas pembanding kembali ke kedudukannya. keadaan asal.

Pembanding "tetingkap" yang serupa pada elemen DA4 juga digunakan untuk menentukan kehadiran komponen malar pada output UMZCH. Voltan rujukan (0,5...0,6 V) untuk pembanding ditetapkan oleh penstabil parametrik R18VD18 dan R28VD19. Penukaran aras keluaran pembanding yang dikuasakan daripada voltan +12 V kepada paras cip logik yang dikuasakan daripada sumber +12 V dilakukan menggunakan perintang R3 dan R4, R7 dan R8, R19 dan R29. Litar R25С12 menyediakan menghidupkan dan mematikan paksa geganti K1. Relay Omron yang digunakan oleh penulis mempunyai voltan operasi berkadar 12...15 V dan arus 40 mA. Walau bagaimanapun, anda boleh memilih geganti domestik, jika perlu, menukar penarafan elemen R25, R45, C12. Satu-satunya keperluan asas untuknya ialah sesentuhnya mesti direka bentuk untuk arus sekurang-kurangnya 15 A pada voltan sekurang-kurangnya 50 V.

Penstabil bekalan kuasa untuk op amp kedua-dua saluran penguat dibuat pada litar mikro DA5-DA8. Penggunaan litar mikro penstabil boleh laras KR142EN12 (LM317) dan KR142EN18 (LM337) disebabkan oleh dua sebab. Pertama, untuk meningkatkan ciri frekuensi dan julat dinamik op amp, voltan bekalannya dipilih hampir kepada maksimum yang dibenarkan (+18 V) dan bukan standard - +16,5...17 V. Dalam penguat ini, ini agak boleh diterima. , kerana op amp dimuatkan pada output lemah. Voltan keluaran penstabil yang diperlukan ditetapkan oleh perintang luaran. Kedua, disebabkan penggunaan kapasitor C25, C28, C35 dan C38, penindasan riak dan bunyi penstabil diperbaiki dengan susunan magnitud (berbanding dengan litar mikro dengan voltan keluaran tetap) - mereka tidak melebihi 0,2 mV. Untuk mengelakkan pembentukan gelung tanah, bekalan kuasa terpencil yang berasingan digunakan untuk setiap saluran.

Voltan sesalur dimasukkan melalui penapis yang dibentuk oleh unsur C17-C20 dan T3 - apa yang dipanggil pengubah mod biasa (atau tercekik mod biasa). Yang terakhir ialah penggulungan tiga wayar yang dilipat bersama dalam satu berkas pada cincin ferit yang besar. Bilangan lilitan belitan tidak kritikal; untuk teras magnet cincin dengan keratan rentas kira-kira 1 cm2 diperbuat daripada ferit, contohnya gred 1500NM, kira-kira 20 lilitan adalah mencukupi. Penapis ini meningkatkan dengan ketara perlindungan penguat terhadap gangguan yang datang daripada rangkaian. Semua sambungan dalam litar input rangkaian mesti dibuat dengan wayar dengan keratan rentas sekurang-kurangnya 2 mm2. Penapis R35R36C21 menghalang gangguan daripada operasi thyristor VS1, VS2 daripada memasuki litar isyarat kecil melalui pengubah T2. Suis SB2, yang ditetapkan dalam peralatan asing sebagai "Ground Lift" (pemutus sambungan "grounding"), membenarkan, jika perlu, untuk memutuskan sambungan bekas penguat daripada pembumian pelindung rangkaian, jika ada.

Dengan cara ini, untuk tujuan yang sama untuk meningkatkan imuniti bunyi penguat ini, ia disediakan untuk memasukkan pengubah mod biasa dalam litar isyarat input. Perincian yang sangat berguna ini sering terlupa atau terlupa semasa mereka bentuk peralatan. Oleh itu, beberapa firma kecil (contohnya, Teknologi Audio Telus) telah menganjurkan perniagaan yang sangat menguntungkan menjual kabel antara sambungan dengan pengubah mod biasa terbina dalam (kadang-kadang dengan penapis hingar) untuk meningkatkan imuniti hingar peralatan. Terdapat beberapa faedah daripada ini, tetapi ia tidak bernilai $500 (harga bukan sambungan paling mahal daripada syarikat yang disebutkan di atas).

Mengenai kemungkinan penggantian elemen

Litar mikro K1401CA1 ialah analog tepat LM339 (BA10339, KA339, KIA339, HA17339, μPC339). Jika mereka tidak hadir, anda boleh menggunakan K554CA3. Analog KR1157EN1202 (dalam pakej KT-26) ialah litar mikro 78L12 (analog lain mungkin mempunyai perbezaan dalam pinout), dan KR1168EN12 ialah 79L12. Daripada KR142EN12, LM317, KA317 agak sesuai, dan bukannya KR142EN18 - LM337, KA337 (semua dalam kes TO-220). Semasa pemasangan, ia mesti dipasang pada radiator dengan keluasan 15...25 cm2. Transistor KT972 (VT1, VT2) boleh digantikan dengan mana-mana transistor komposit struktur npn (contohnya, KT829), direka untuk arus sekurang-kurangnya 150 mA, atau transistor yang mengekalkan pekali pemindahan arus tinggi (lebih daripada 60) pada arus 100 mA, sebagai contoh, pada KT815 . Diod KD243 adalah analog 1N4002-1N4007, KD521 - 1N4148.

Perintang R11, R12 - jenis C5-16 atau kumpulan PE. Keperluan utama untuk mereka adalah keupayaan untuk menahan beban jangka pendek semasa mengecas kapasitor bekalan kuasa. Dari sudut pandangan ini, perintang domestik ternyata lebih dipercayai. Kapasitor C1, C2, C6, C7, C24, C27, C34, C37 - seramik, untuk voltan 25 V, contohnya, KM-6, K10-17, K10-23 atau yang diimport yang serupa, kumpulan TKE - H30, walaupun H70 juga boleh diterima . Kapasitor C16 - filem (K73-9) atau seramik (K10-17) kumpulan TKE tidak lebih buruk daripada M1500. Kapasitor C4, C5, C8-C11, C13, C14 - K73-17 atau yang diimport yang serupa. Kapasitor penindasan gangguan C17-C21 - jenis K78-2 atau yang diimport yang serupa, direka khas untuk operasi dalam litar penapisan (perumahnya biasanya dihiasi dengan lencana pensijilan keselamatan).

Kapasitor oksida - K50-35 atau analog yang diimport. Perintang R37-R44 mestilah sama ada tepat (siri C2-13, C2-26, C2-29, dsb.) atau dipilih daripada MLT, OMLT, C2-23 dengan nilai yang serupa. Perintang kuasa tinggi - 2 W - MLT, OMLT, S223 atau analog yang diimport. Baki perintang kuasa rendah boleh menjadi karbon - C1-4, BC, dll. Jambatan penerus KTs405 boleh diganti dengan KTs402, KTs404 atau set diod KD243 (1N4002-1N4007). Mana-mana siri TO1 dengan kelas voltan 2 atau lebih (TO125-6-125, TO10-6, TO125-108-125, TO10-10-125, TO12,5-6, dll.) boleh digunakan sebagai optothyristor VS12512,5, VS10. P). Anda juga boleh menggunakan siri TO132.

Jambatan penerus siri KTs407 juga boleh digantikan dengan set diod KD243 (1N4002-1N4007).

Jika anda bercadang untuk kerap menggunakan penguat pada kuasa penuh, adalah berguna untuk mengukuhkan jambatan penerus dalam penguat (VD38-VD41 dalam Rajah 4) dengan memasukkan sepasang diod KD213 secara selari pada setiap lengan jambatan, dan jika mungkin, gantikannya dengan KD2997 yang lebih berkuasa. Diod penerus frekuensi rendah tidak boleh digunakan kerana kesan "pemulihan mendadak" yang ketara: mematikan diod berlaku dengan kelewatan untuk penyerapan pembawa cas terkumpul. Pengakhiran proses ini menimbulkan gangguan yang besar. Shunting diod dengan kapasitor membantu sedikit. Dengan diod frekuensi tinggi (KD213, KD2997, KD2995, dll.) Masalah ini tidak timbul.

Anda juga boleh menggunakan diod Schottky yang direka untuk voltan sekurang-kurangnya 100 V. Bagi penggunaan diod frekuensi tinggi yang diimport, ia mesti diambil untuk arus sekurang-kurangnya 30 A, kerana nilai ini, sebagai peraturan, untuk asing diod frekuensi tinggi mewakili sama ada arus puncak yang dibenarkan, atau purata arus diperbetulkan kepada beban aktif, dan bukan purata arus diperbetulkan apabila beroperasi pada penapis kapasitif, seperti kebanyakan diod domestik. Khususnya, kami boleh mengesyorkan diod 40CPQ100 dan 50CPQ100 (IR), tetapi harga runcitnya adalah kira-kira $6...7.

Untuk mengelakkan masalah yang disebabkan oleh penggunaan komponen yang rosak dan substandard apabila mengulangi penguat, kami mengesyorkan agar anda memberi perhatian untuk memeriksanya. Mencari bahagian yang rosak dalam penguat jalur lebar dengan maklum balas mendalam dan sambungan terus berpuluh-puluh transistor hampir pasti memerlukan lebih banyak usaha daripada ujian awal unsur-unsur.

Semakan Komponen

Walaupun fakta bahawa litar dan reka bentuk penguat yang dibentangkan menjamin mendapatkan ciri yang diisytiharkan (apabila menetapkan hanya satu parameter - arus senyap dengan perintang R60), ini tidak bermakna bahawa komponen tidak perlu diperiksa sebelum pemasangan.

Keadaan ini disebabkan oleh fakta bahawa "pembubaran" sebilangan kecil produk yang rosak di kalangan produk yang sesuai diamalkan bukan sahaja oleh tenggara, tetapi juga oleh banyak syarikat Barat, terutamanya apabila menghantar ke rantaian runcit dan Rusia. Perusahaan domestik juga sering "membuang" produk yang rosak ke dalam jualan runcit atau pasaran radio bersama-sama dengan yang baik.

Akibatnya, kebarangkalian untuk membeli elemen substandard untuk individu persendirian, mengikut anggaran pengarang dan pengalaman peribadi, tidak mungkin lebih rendah daripada 2...4%. Dalam erti kata lain, secara purata, dua atau tiga elemen daripada seratus ternyata rosak, dan ini walaupun pada hakikatnya terdapat lebih daripada dua ratus bahagian dalam setiap saluran penguat.

Jika kita menganggap bahawa mencari elemen yang rosak dalam struktur yang telah dipasang memerlukan banyak masa dan usaha, dan juga bahawa satu elemen yang rosak boleh menyebabkan kegagalan yang lain, keperluan untuk pemeriksaan masuk komponen menjadi jelas.

Masalah kebolehpercayaan adalah rumit oleh fakta bahawa spesifikasi untuk banyak komponen domestik dan asing hanya termasuk set parameter yang kecil (dan selalunya tidak mencukupi) yang mudah untuk dikawal dalam pengeluaran besar-besaran. Pada masa yang sama, beberapa ciri penting, contohnya, seperti rintangan arus dan volum kritikal pengumpul transistor bipolar, tidak diseragamkan atau diuji semasa pengeluaran, walaupun pada hakikatnya pengaruhnya tidak boleh diabaikan. Oleh itu, keadaan agak mungkin apabila, sebagai contoh, contoh transistor tertentu boleh diservis secara rasmi, tetapi tidak diingini untuk memasangnya dalam reka bentuk, kerana mana-mana parameternya, yang tidak dikawal dalam spesifikasi penghantaran, ternyata menjadi jauh lebih teruk daripada purata untuk komponen jenis ini.

Inilah sebabnya mengapa ujian teliti komponen diperlukan semasa memasang peranti mewah. Bagi bahagian utama unsur pasif (perintang, kapasitor kecil, diod, diod zener), memeriksanya tidak menyebabkan masalah. Perintang diperiksa dengan ohmmeter untuk sisihan yang dibenarkan daripada nilai nominal, serta untuk kebolehpercayaan sesentuh (perintang domestik jenis C1-4 dan BC mungkin mempunyai penutup sesentuh yang digulung dengan buruk). Di samping itu, terminal perintang domestik sering memerlukan tinning sebelum pemasangan. Ia tidak boleh diterima untuk menggunakan fluks aktif dalam kes ini, dan untuk membersihkan terminal adalah lebih baik menggunakan pemadam "dakwat". Jenis perintang kuasa rendah yang disyorkan ialah MLT, OMLT S2-23.

Keperluan tertinggi diletakkan pada perintang R1, R2, R7, R20, R22 - R24, R29 - R31, R36, R40, R122, R123. Perintang ini mestilah logam-dielektrik atau, lebih baik lagi, filem logam (Filem Logam) - MLT, OMLT S2-23, S2-13, S2-26, S2-29V.

Apabila memilih perintang, jika mereka mempunyai toleransi ±2% atau lebih, adalah dinasihatkan untuk mengekalkan nisbah berikut:

[(R23+R24+R122+R123)/(R30+R31)]x(R29/(R36+R40)]=1 - dengan sisihan tidak lebih daripada 1...3%;

[(R23+R24+R122+R123)/R30]x[R29/(R36+R40)]=2 - dengan sisihan tidak lebih daripada 2...3%.

Kebanyakan perintang import yang dijual di Rusia adalah karbon (Karbon), jadi apabila membeli perintang import, bukannya di atas, terdapat risiko membeli karbon atau perintang komposit di bawah nama logam-dielektrik. Dalam kes ini, adalah lebih baik untuk memberi tumpuan kepada perintang dengan toleransi 1% atau kurang, yang hanya karbon dalam palsu. Kelemahan utama karbon dan perintang komposit ialah ketaklinieran yang tinggi (sehingga 0,05...0,1%) dan peningkatan hingar apabila arus mengalir melaluinya.

Bunyi perintang ialah jumlah termodinamik (dengan ketumpatan spektrum ) dan lebihan hingar (semasa), yang muncul apabila arus mengalir melalui perintang dan disebabkan oleh turun naik rintangan. Dalam julat frekuensi audio, magnitud hingar ini dalam perintang karbon boleh melebihi 10 μV (setiap dekad frekuensi dengan penurunan voltan 1 V). Sebagai peraturan, ini adalah susunan magnitud atau lebih tinggi daripada bunyi terma perintang sedemikian.

Disebabkan oleh lebihan bunyi perintang, bunyi intrinsik penguat meningkat dengan peningkatan tahap isyarat, dan apabila menggunakan perintang karbon sebagai R1, R7, R22, R23, R24, peningkatan ini boleh mencapai 20..30 dB! Penggunaan perintang filem logam menghapuskan masalah ini: bunyinya ialah 0,1...0,5 µV/V, manakala bagi perintang logam-dielektrik ia lebih tinggi sedikit daripada 0,5...2 µV/V.

Adalah dinasihatkan untuk menggunakan perintang logam-dielektrik R1, R2, R7, R20-R31, R35R40, R42-R46, R59, R63, R94-R109, R122, R123 (MLT, OMLT, S2-23). Ia juga dinasihatkan untuk memilih R38, R44 dan R59, R63 secara berpasangan supaya ia berbeza tidak lebih daripada 2...3%.

Keperluan untuk perintang lain jauh lebih rendah. Oleh itu, perintang R3-R6, R8-R19, R32, R34, R47-R58, R61, R62, R64-R93, R110-R117 dan juga R33, R37, R39, R42, R43 boleh menjadi karbon tanpa menjejaskan ciri-ciri penguat. Perintang pemangkas R60 - cermet SPZ-19a (cermet atau "polimer" juga sesuai daripada yang diimport). Penggunaan perintang pemangkasan lain, terutamanya yang terbuka, tidak disyorkan kerana kebolehpercayaan yang rendah. Sebagai perintang R118-R121, pengarang menggunakan yang diimport yang tersedia (jenis SQP), tetapi ia boleh digantikan dengan C5-16 atau dua watt MLT C2-23 yang disambungkan selari, dsb.

Adalah dinasihatkan untuk menggunakan kapasitor seramik dengan kapasiti sehingga 1000 pF - K10-7v, K10-17, K10-43a, K10-47a, K10-506 (kumpulan TKE PZZ-M75), daripada yang diimport - kapasitor kumpulan NPO. Kapasitor kumpulan kurang stabil secara haba diperbuat daripada ferroelektrik, yang mempunyai sifat tak linear, kesan piezo- dan piroelektrik dan "kelebihan" lain. Kemasyhuran kapasitor seramik dalam litar audio dikaitkan dengan tepat dengan ciri-ciri ini. Kapasitor dengan TKE rendah berkelakuan, sebagai peraturan, dengan sempurna. Anda juga boleh menggunakan kapasitor enamel kaca SKM, K22U-16, K22-5. Di antara kapasitor filem berkapasiti rendah, dibenarkan menggunakan polistirena (PM, K70-6) dan yang diimport yang serupa, namun, kearuhan parasit yang wujud boleh mengurangkan margin kestabilan.

Kawalan kapasitor kecil adalah untuk memeriksa rintangan kebocoran mereka (sekurang-kurangnya 100 MOhm), nilai kapasitansi (toleransi sehingga ±5%) dan voltan kerosakan sekurang-kurangnya 25 V (kecuali untuk C46, ​​​​yang mesti menahan 50 V). Jika meter kapasitans yang digunakan membolehkan anda menentukan faktor kualiti (atau tangen kehilangan songsangnya), maka untuk kapasitor yang berfungsi, faktor kualiti pada frekuensi 100 kHz - 1 MHz hendaklah sekurang-kurangnya 2000. Nilai yang lebih rendah menunjukkan kecacatan pada kapasitor. Peranti yang disyorkan - E7-12, E7-14.

Kapasitor C6, C8, C10-C12, C15, C19, C25, C40-C44 menyekat kapasitor, jadi tiada keperluan khas untuknya. Walau bagaimanapun, adalah dinasihatkan untuk menggunakan kapasitor seramik KM-5, K10-17, K10-23 dan yang serupa dengan kumpulan TKE tidak lebih buruk daripada NZO (X7R untuk kapasitor yang diimport). Ini disebabkan oleh fakta bahawa untuk kapasitor kumpulan H70H90 (Z5U, Y5V) kapasitans sebenar nyata menurun pada frekuensi melebihi beberapa megahertz. Adalah masuk akal untuk memeriksanya hanya untuk ketiadaan rehat (kehadiran kapasitans) dan kerosakan pada voltan 25-30 V.

Kapasitor pemisah C1 adalah filem, sebaik-baiknya polipropilena, polistirena atau polikarbonat (K78-2b, K71-4, K71-5, K71-7, K77-1, K77-2a). Walau bagaimanapun, dimensi mereka, kecuali K77-2, adalah sangat besar, dan oleh itu penulis menggunakan kapasitor Dacron K73-17, dipilih oleh faktor kualiti pada frekuensi 100 Hz (sekurang-kurangnya 700) dan 1 kHz (sekurang-kurangnya 200). Perbezaan kapasitansi pada frekuensi 100 Hz, 1 kHz dan 10 kHz tidak boleh melebihi 3%.

Malangnya, kebarangkalian kecacatan dalam K73-17 voltan rendah dalam beberapa kelompok boleh menjadi sangat tinggi, oleh itu, jika tiada alat pengukur, disyorkan untuk menggunakan yang lebih tinggi voltan (160 atau 250 V). Atas sebab yang sama, kapasitor voltan tinggi digunakan sebagai C77, C78. Ngomong-ngomong, saya perhatikan bahawa kajian kapasitor yang diimport daripada jenama yang popular di kalangan audiophiles (contohnya, MIT, SOLEN) tidak menunjukkan kelebihan walaupun berbanding contoh yang baik bagi K73-17, apatah lagi K78-2 dan terutamanya K71-7.

Penarafan C1 telah dipilih untuk mendapatkan frekuensi potong kira-kira 20 Hz, tetapi apabila menggunakan penguat dengan pembesar suara bersaiz kecil, adalah wajar untuk meningkatkan frekuensi potong kepada 40...50 Hz untuk mengelakkan beban terlampau rendah. kepala pembesar suara frekuensi. Kualiti, dan selalunya "kuantiti" bass malah dipertingkatkan dengan mengurangkan herotan yang disebabkan oleh perjalanan kon yang berlebihan. Variasi dalam kapasitansi kapasitor C1 dalam saluran PA tidak boleh melebihi 5%.

Kapasitor C5, C9, C31, C32, C35, C37, C39, C45, C47-C51, C77, C78 - lavsan - K73-17 atau diimport yang serupa (mylar, poliester). Keperluan utama untuk mereka ialah dimensi kecil dan induktansi parasit sederhana (tidak lebih daripada 0,02...0,04 μH). Selepas membeli kapasitor, adalah dinasihatkan untuk memeriksa rintangan setaranya pada frekuensi tinggi (lihat di bawah), kerana terdapat kecacatan pada sentuhan logam aluminium plat dengan pengisian akhir kapasitor berdasarkan pateri zink atau timah plumbum. . Ini paling penting untuk C47 - C49, C77 dan C78. Komponen aktif rintangannya tidak boleh melebihi 0,2...0,3 Ohm.

Kapasitor C52 dan C79 ialah polipropilena, K78-2 atau yang diimport serupa dengan kearuhan rendah (penindasan gangguan). Menggantikannya dengan kapasitor jenis lain adalah tidak diingini, tetapi kapasitansinya tidak kritikal: penarafan C52 berada dalam julat 4700-2200 pF, C79 - 1500 - 3300 pF. Ujian datang untuk memantau voltan yang dibenarkan (sekurang-kurangnya 50 V), kapasiti dan faktor kualiti (sekurang-kurangnya 1000 pada frekuensi 100 kHz atau 1 MHz).

Kapasitor oksida C2, C4, C13, C14, C20, C27, C30, C33, C53-C76, C80, C81 - domestik K50-35, K50-68. Apabila memilih kapasitor yang diimport, bukan pengeluar yang penting sebagai ciri sebenar mereka. Kapasitor terbaik adalah yang mempunyai kearuhan rendah dan rintangan siri setara rendah - ESR (dalam yang diimport ini adalah kumpulan "ESR Rendah"). Mereka terutamanya bertujuan untuk menukar bekalan kuasa. Kapasitor sedemikian dihasilkan oleh banyak pengeluar, tetapi ia lebih mahal daripada yang konvensional dan selalunya hanya boleh dibeli untuk dipesan. Antara kapasitor biasa, kami boleh mengesyorkan produk dari Hitachi, Marcon, Nichihon, Rifa, Rubicon, Samsung. Ngomong-ngomong, analisis teliti katalog pengeluar kapasitor oksida menunjukkan bahawa apa yang dipanggil kapasitor "Untuk Audio" dengan kapasitansi tinggi, paling baik, ternyata tidak lebih daripada kapasitor kumpulan "ESR Rendah" dengan diubah suai. penandaan.

Memeriksa kapasitor oksida dengan kapasitans yang agak kecil (C2, C4, C13, C14, C20, C27) turun untuk mengukur arus kebocoran mereka pada voltan terkadar (tidak lebih daripada 10...20 μA), serta menilai kearuhan dan ESR mereka . Kaedah untuk mengukur arus bocor adalah jelas, dan penentuan rintangan dan kearuhan siri dijalankan seperti berikut.

Arus ulang alik pelbagai frekuensi disalurkan melalui kapasitor yang disambungkan secara bersiri dengan perintang bukan wayar dengan rintangan R = 300-750 Ohm (0,5-1 W) kepada penjana isyarat sinusoidal dengan voltan keluaran sekurang-kurangnya 5 V , dan voltan merentasinya diukur dengan milivoltmeter atau osiloskop. Graf voltan pada kapasitor lawan frekuensi dalam julat 1 kHz...1 MHz diplot dalam koordinat logaritma di sepanjang kedua-dua paksi (Rajah 8). Biasanya ia mempunyai bentuk sudut tumpul dengan puncak ke bawah, dan laluan cawangan kiri ditentukan oleh kemuatan berkesan kapasitor, peningkatan voltan pada frekuensi yang lebih tinggi dikaitkan dengan kearuhan parasit kapasitor, dan "ketajaman" sudut bergantung pada rintangan siri.

Nilai-nilai ini boleh ditentukan dengan ketepatan yang mencukupi untuk amalan daripada graf dengan cara berikut.

Mula-mula, cari voltan U1 sepadan dengan minimum lengkung. Kedua, mereka membina tangen pada "cawangan" ke atas lengkung dan menandakan titik persilangan mereka (Rajah 8). Voltan dan kekerapan yang sepadan dengan titik persilangan ditandakan sebagai U2 dan fo, masing-masing.

Selepas ini, tidak sukar untuk mencari ESR, kapasitans berkesan dan induktansi parasit kapasitor menggunakan formula:

di mana Rep - EPS, UG - voltan penjana.

Sememangnya, cukup untuk membina graf hanya untuk satu atau dua salinan kapasitor; impedans selebihnya diperiksa pada dua atau tiga titik pada frekuensi yang sepadan dengan rintangan siri minimum, dan pada frekuensi kira-kira 1 MHz. Nilai ESR yang dibenarkan adalah tidak lebih daripada 0,1...0,15 Ohm untuk kapasitor 4700 dan 3300 uF dan tidak lebih daripada 1,5 Ohm untuk kapasitor 220 uF. Kearuhan yang dibenarkan adalah, masing-masing, tidak lebih daripada 0,02...0,05 μH.

Sekiranya mustahil untuk menguji kapasitor oksida berkapasiti tinggi, untuk "jaring keselamatan" ia boleh dipindah dengan filem atau seramik ke voltan yang sesuai dengan penarafan beberapa mikrofarad.

Menguji diod kuasa rendah, sebagai tambahan kepada pemantauan voltan hadapan (tidak lebih daripada 0,7 V pada arus 20 mA), turun untuk menilai arus kebocoran mereka pada voltan terbalik yang kecil - 3...6 V. Untuk tujuan ini , sebagai contoh, volt-ohmmeter dail dengan had adalah ukuran yang sesuai sekurang-kurangnya 100 MOhm, contohnya, VK7-9, VK7-15. Oleh itu, untuk VK7-9, pada had 100 MΩ, arus jumlah pesongan jarum ialah 60 nA, dan pesongan ketaranya sudah berlaku pada arus 1 nA. Apabila mengukur arus songsang, diod mesti dilindungi daripada cahaya.

Keperluan paling ketat mengenai arus kebocoran dikenakan pada VD1, VD2, VD15, VD16 (tidak lebih daripada 2...3nA pada suhu +60...80°C); untuk VD9-VD14, arus tidak lebih daripada 10... 15 nA dibenarkan. Perlu diperhatikan keperluan untuk diod VD26, VD27 - ini adalah penurunan voltan ke hadapan tidak lebih daripada 0,7V (pada suhu 20°C dan arus 20mA), dan arus kebocoran tidak lebih daripada 3. ..5 μA pada voltan terbalik 120V dan suhu +60.. .80°C. Untuk diod isyarat kecil yang lain, cukup untuk mengehadkan diri anda kepada pemeriksaan mudah dengan ohmmeter.

Diod penerus VD28 - VD31, dan terutamanya VD36-VD41, mesti diuji untuk voltan pecahan terbalik - sekurang-kurangnya 100 dan 150 V, masing-masing (dengan nilai arus terbalik sehingga 100 μA dan suhu +60...80 ° C). Di samping itu, adalah perlu untuk memeriksa voltan hadapan pada diod VD36-VD41 apabila nadi arus 50...60 A mengalir.

Gambar rajah untuk cek sedemikian ditunjukkan dalam Rajah 9. Nilai voltan hadapan pada diod untuk jambatan VD38-VD41 yang diperhatikan pada osiloskop tidak boleh melebihi 1,3...1,5 V. Bagi diod VD36, VD37 voltan ini dibenarkan tinggi sehingga 2 V. Diod penerus dengan penurunan voltan yang meningkat pada arus yang mengehadkan berpotensi tidak boleh dipercayai.

Diod Zener VD22-VD25 diuji dengan cara biasa untuk voltan penstabilan pada arus 7...8 mA. Apabila memasang diod zener dalam penguat, adalah wajar bahawa voltan penstabilan VD23 adalah sama dengan atau lebih kurang 70... 100 mV lebih besar daripada VD24.

Ia cukup untuk memeriksa transistor VT1-VT10, VT44, VT45 untuk pekali pemindahan arus asas dan voltan pecahan Uke. Pekali h21E untuk VT1-VT4 hendaklah dalam lingkungan 80...600, VT5-VT12 - dalam 50. ..250 pada arus pengumpul 5 ...10 mA. Voltan kerosakan untuk VT1 -VT4 dengan asas dimatikan dan suhu 80...100°C mestilah sekurang-kurangnya 25 V, untuk VT5, VT8, VT9, VT10, VT44, VT45 - sekurang-kurangnya 80 V, dan untuk VT6, VT7 - tidak kurang daripada 40 V. Kriteria untuk permulaan kerosakan ialah peningkatan arus melebihi 50 μA. Apabila memilih transistor, lebih baik menggunakan spesimen dengan pekali h21E tertinggi sebagai VT6, VT7. Transistor VT11, VT12 dan VT15 mesti mempunyai h21E sekurang-kurangnya 50 dan arus pengumpul awal Ikeo tidak lebih daripada 5 μA pada suhu 60...80 ° C dan voltan Uke = 6...10 V.

Pekali pemindahan semasa untuk VT13, VT14 tidak kritikal; hanya penting bahawa pada arus pengumpul 10 mA dan Uke = 6...10 V ia lebih besar daripada 40. Keperluan untuk transistor VT16-VT19 lebih ketat - h21e mereka pada arus pengumpul kira-kira 10 mA dan Uke = 5 V mestilah sekurang-kurangnya 60 (lebih baik 70...100). Keperluan serupa dikenakan pada VT20-VT27. Tidak perlu memilih transistor mengikut pekali h21e; ia cukup jika penyebaran tidak melebihi 50...80%.

Untuk transistor keluaran (VT28-VT43), pekali h21e mestilah sekurang-kurangnya 40 pada arus 1 A. Adalah tidak diingini untuk menggunakan transistor dengan h21e>80, kerana kawasan operasi selamatnya lebih kecil. Voltan pecahan Ukeo apabila tapak dimatikan mestilah sekurang-kurangnya 100 V pada arus 20 μA untuk VT13, VT14, VT1 b-VT19 dan sekurang-kurangnya 80 V untuk VT20 - VT43 (dengan arus mula pecahan 0,2 mA untuk VT20-VT27 dan 2 mA untuk VT28-VT43). Suhu ujian voltan Ukeo-60...80°C.

Untuk VT13, VT14, VT16-VT43, pemeriksaan yang lebih teliti diperlukan. Ini disebabkan oleh fakta bahawa kecacatan pada mana-mana transistor ini berkemungkinan membawa kepada kegagalan beberapa yang lain.

Dalam hal ini, adalah dinasihatkan untuk memeriksa arus kritikal dan rintangan isipadu pengumpul. Rintangan yang terlalu tinggi (biasa transistor voltan tinggi) menyebabkan transistor memasuki mod kuasi-tepu awal. Transistor dalam mod ini kekal beroperasi, tetapi sifat penguatan dan frekuensinya dikurangkan dengan mendadak: frekuensi cutoff menurun sebanyak satu atau bahkan dua urutan magnitud, pekali pemindahan semasa berkurangan dan kapasitans pengumpul berkesan meningkat.

Peningkatan mendadak dalam inersia transistor, sebagai tambahan kepada kemerosotan ciri-ciri penguat, membawa kepada risiko pengujaan sendiri pada frekuensi 0,6...2 MHz dengan kegagalan berikutnya akibat terlalu panas melalui arus.

Dalam hal ini, transistor VT13, VT14, VT16-VT42 dihalang daripada memasuki mod kuasi-tepu dengan memilih mod mereka dengan arus operasi yang agak rendah. Penurunan seterusnya dalam arus akan membawa kepada penurunan dalam kadar slew dan margin kestabilan penguat.

Walau bagaimanapun, oleh kerana variasi dalam rintangan volum pengumpul tidak diseragamkan oleh pengeluar transistor, pengesahan adalah perlu. Dalam keadaan amatur, ia terdiri daripada menentukan pergantungan h21e pada voltan Uke.

Teknik ini terdiri daripada menetapkan arus pengumpul transistor yang diberikan pada voltan Uke = 5...10 V dengan melaraskan arus asas dan kemudian mengurangkan voltan ini kepada nilai yang sepadan dengan penurunan arus pengumpul sebanyak 10...15% ( pada arus asas yang sama). Ini ialah voltan di mana kejatuhan mendadak dalam arus pengumpul bermula, dan akan menjadi ambang untuk permulaan kuasi-tepu transistor (pada arus pengumpul tertentu).

Voltan ambang transistor KT9115 hendaklah tidak lebih daripada 5 V pada arus pengumpul 14 mA, dan KT969 - 3 V pada arus yang sama. Sebagai VT13, adalah dinasihatkan untuk menggunakan transistor dengan voltan ambang kuasi-tepu terendah. Nilai h21e yang diambil sebagai nilai awal untuk mereka mesti diukur pada Uke = 10...12V.

Transistor KT961 dan KT639 diuji pada arus 100...150 mA, mengukur pekali awal h21e pada Uke = 5V. Voltan ambang pada arus ini tidak boleh melebihi 1,5 V untuk KT639 dan 1,2 V untuk KT961.

Transistor KT818 dan KT819 diuji pada arus 2 A, manakala h21e awal mesti diukur pada Uke = 5 V, dan voltan ambang tidak boleh melebihi 1,8 V untuk KT818 dan 1,5 V untuk KT819.

Memeriksa arus kritikal untuk transistor KT818 dan KT819 terdiri daripada mengukur h21e pada Uke = 5 V dan dua nilai arus pengumpul: 1 A dan 3 A. Penurunan dalam h21e diukur pada arus 3 A dibenarkan sehingga 65% daripada nilai yang sepadan dengan arus 1 A.

Transistor KT818 dan KT819 dengan indeks G1 adalah analog tepat KT818GM dan KT819GM ​​​​dan hanya berbeza dalam jenis perumahan (plastik - KT43-1).

Oleh kerana apabila menguji transistor dan arus yang lebih besar daripada 50 mA, kuasa yang cukup besar untuk memanaskannya dilepaskan, pengukuran mesti dibuat sama ada dengan sangat cepat (dalam beberapa saat) atau dengan memasang transistor pada sink haba.

Memeriksa op-amp DA1, DA3, DA4 adalah seperti berikut.

Ciri frekuensi dan kelajuan diperiksa dalam litar dalam Rajah 10 menggunakan osiloskop dan penjana. Kriteria kesahan ialah kadar naik dan turun isyarat segi empat tepat amplitud besar (5 V pada input) sekurang-kurangnya 60 V/μs dan ketiadaan herotan yang boleh dilihat dalam bentuk isyarat sinusoidal dengan amplitud 4 V sehingga frekuensi 1,5...2 MHz. Penggunaan semasa op-amp tanpa isyarat (diukur dengan penurunan voltan merentasi perintang penapis kuasa) hendaklah dalam 5...10 mA, amplitud voltan keluaran maksimum pada frekuensi 20 kHz hendaklah sekurang-kurangnya ±14 V. Keluar dari had tidak boleh disertai dengan proses sementara.

Voltan hingar dan offset disemak dengan melitar pintas masukan dan menutup kenalan S1 dan S2, yang menukar op-amp kepada mod penguat skala dengan keuntungan 50 dB (menghidupkan S2 mengehadkan lebar jalur hingar kepada 50 kHz). Voltan hingar keluaran tidak boleh melebihi 1,4 mV (7 mV puncak ke puncak pada paparan osiloskop) dan offset DC tidak boleh melebihi ±1,5 V.

Ujian op-amp DA2 dijalankan dengan menghidupkannya mengikut litar yang ditunjukkan dalam Rajah. 11. Kriteria kesahan ialah kehadiran voltan DC tidak lebih daripada 200 mV pada output dan kemunculan isyarat hingar pada output op-amp apabila anda menyentuh pin 3 DA2 dengan tangan anda.

Op-amp DA5 disemak menggunakan skema yang serupa. Pada outputnya dalam keadaan mantap (selepas 1-2 minit), voltan DC tidak boleh melebihi 80 mV, dan voltan hingar puncak ke puncak pada skrin osiloskop tidak boleh melebihi 1 mV (puncak ke puncak). Apabila mengukur bunyi, perisai yang baik mesti disediakan.

Papan dengan dimensi 310 x 120 mm (lihat Rajah 12) diperbuat daripada gentian kaca kerajang dua muka setebal 1,5-2 mm dengan lubang berlogam. Ia direka untuk pemasangan dalam peringkat output sehingga 12 transistor kuasa setiap lengan dalam KT-28 (contohnya, KT818G dan KT819G) atau pakej TO-220 (dengan pic utama 2.5 mm).

nasi. 12 (klik untuk besarkan)

CIRI-CIRI PCB DAN PELAPANGAN PENGUAT

Dalam Rajah. Rajah 13 menunjukkan susunan elemen pada papan satu saluran (lihat Rajah 12). Sebagai tambahan kepada kebanyakan elemen yang ditunjukkan pada rajah litar (Rajah 4). Papan membenarkan pemasangan beberapa komponen tambahan. Untuk mengekalkan ketekalan dalam penomboran elemen lama dan baharu pada papan, mereka diberikan nombor siri atau indeks huruf berturut-turut, sebagai contoh, VT23A. R86B.

nasi. 13 (klik untuk besarkan)

Kesimpulan K0, K1 - bekalan biasa

K2 - isyarat biasa, litar pintas - input isyarat;

FBH - output +OS; FBL - keluar -OS.

Papan ini direka bentuk untuk memasang transistor berkuasa tinggi KT818G dan KT819G yang lebih biasa, sehingga 12 keping setiap lengan. Dalam hal ini, bilangan transistor dalam peringkat kedua pengulang (VT20-VT27B) telah meningkat daripada empat kepada enam setiap lengan, dan arus senyap VT16-VT27B juga telah meningkat. Di samping itu, adalah perlu untuk menukar nilai beberapa perintang: R76. R77 kini 130-150 Ohms (bukannya 390 Ohms). R78-R81 - 8,2-kepada Ohm setiap satu (bukannya 15 Ohm). Ia juga masuk akal untuk mengurangkan penarafan R64, R66 kepada 10 Ohm. Transistor VT16-VT19 mesti dilengkapi dengan sink haba plat yang diperbuat daripada aloi aluminium dengan ketebalan 1,5...2 mm dan luas permukaan sekurang-kurangnya 25 cm^ - satu untuk setiap pasangan transistor. Sinki haba kecil (13...14 cm^) juga disediakan untuk VT8 dan VT10. Untuk mengurangkan pemanasan VT13. VT14 juga boleh meningkatkan sedikit penarafan R59 dan R63 kepada 160 ohm (bukannya 150 ohm).

Selanjutnya, penarafan R82-R85 dikurangkan kepada 13 Ohm (bukannya 68 Ohm), dan R86 - R93 - kepada 3,3 Ohm (bukannya 4,7 Ohm). Perubahan juga mempengaruhi penarafan litar pembetulan - C16 kini mempunyai kapasitansi 470 pF (bukannya 270). R25 dan R26 - 2.7 kOhm setiap satu (bukannya 4,7 kOhm dan 1 kOhm, masing-masing). R33 kini dinilai pada 47 ohm (bukannya 220). R38 dan R44 - 2.2 kOhm setiap satu (bukannya 2 kOhm). R64 dan R66 - 10 Ohm setiap satu (bukannya 15). Kapasitor C17. C18 sama ada boleh digantikan dengan satu tiub satu daripada 3-3,3 pF, atau dua daripada 6,2 pF (jika perlu, dipilih mengikut jenis proses sementara).

Untuk meningkatkan penurunan voltan minimum merentasi VT20-VT43 apabila membuka VD26, VD27, adalah dinasihatkan untuk menyambungkan diod KD16A ke arah hadapan secara bersiri dengan pemancar transistor VT19-VT521. Tiada ruang untuk mereka di papan. oleh itu, adalah paling mudah untuk memateri diod ke dalam celah antara terminal pemancar yang sepadan dan pad sesentuh.

Selain menunjukkan herotan PA itu sendiri (disebabkan oleh pengehadan "keras" isyarat keluaran), keupayaan untuk menunjukkan operasi pengehad "lembut" telah diperkenalkan. Ini dicapai dengan menukar litarnya (lihat Rajah 14). Apabila pengehad "lembut" dicetuskan, voltan tanda yang sepadan muncul pada perintang R126, nilai mutlaknya mencapai 0,6 V apabila ambang had lembut melebihi hanya 90... 100 mV. Peningkatan selanjutnya dalam voltan ini melebihi 1,2...1,3 V disekat oleh diod VD46-VD49.

Di samping itu, adalah mungkin untuk menukar peringkat output op-amp DA 1 kepada mod kelas "A" untuk mengurangkan ketaklinearannya dan kesan mengesan gangguan RF apabila beroperasi pada beban galangan yang agak rendah (3.5 kOhm). Sumber semasa dengan nilai 4...6 mA dibuat pada transistor kesan medan VT46 jenis KP303E atau KP364E dan perintang R125 (kira-kira 150 Ohms). Oleh kerana herotan KR140UD1101 walaupun tanpa sumber semasa adalah sangat kecil dan tidak memberi sumbangan yang berlebihan kepada tahap herotan keseluruhan UMZCH. pemasangan VT46 dan R125 adalah pilihan. Apabila memasang VT46, adalah perlu untuk memeriksa voltan kerosakan pintu longkang; ia tidak boleh kurang daripada 40 V.

Untuk meminimumkan kearuhan parasit pemasangan, terminal transistor peringkat output VT20-VT43 dipateri terus ke papan litar bercetak. Langkah ini adalah disebabkan oleh fakta. bahawa kearuhan parasit terminal pemancar transistor kuasa mengurangkan kekerapan pemotongan sebenar. Dengan mengambil kira perkara ini, menjadi jelas bahawa untuk merealisasikan prestasi transistor keluaran yang agak "lambat" dengan frekuensi cutoff 5...8 MHz, adalah perlu untuk mengurangkan sepenuhnya kearuhan parasit konduktor pemasangan dengan mengurangkan kawasan gelung aliran semasa dan meletakkannya berhampiran satah pengalir.

Untuk tujuan ini, khususnya, transistor keluaran, seperti diod VD37-VD41 (ia ditunjukkan dalam warna merah dalam Rajah 13), diletakkan di bawah papan litar bercetak pada sisi sink haba dan diasingkan daripadanya oleh gasket yang diperbuat daripada getah pengalir haba seperti "Nomacon" atau seumpamanya , sebagai pilihan terakhir, daripada lavsan. Anda juga boleh menggunakan seramik mika, berilium atau aluminium nitrida dalam kombinasi dengan pes pengalir haba. Apabila menggunakan gasket, terutamanya yang nipis, anda perlu memeriksa dengan teliti kebersihan permukaan mengawan untuk mengelakkan pemfailan logam atau burr daripada terkena.

Dua sink haba untuk dua saluran disepadukan ke dalam perumahan penguat dalam bentuk dinding sisinya. Lukisan sink haba ditunjukkan dalam Rajah. 15.

(klik untuk memperbesar)

Pengapit VT28-VT43 dan VD36-VD41 dijalankan menggunakan plat keluli (Rajah 16).

Dengan penempatan "planar" peranti semikonduktor yang berkuasa, papan itu digabungkan secara struktur dengan sink haba. Keadaan ini memerlukan penggunaan teknologi pemasangan penguat khas.

Pertama, semua bahagian dipasang pada papan litar bercetak, kecuali kapasitor C80, C81, transistor VT15, VT20-VT43 dan diod VD36-VD41. Seterusnya, transistor ini (kecuali VT15) dan diod dengan petunjuk acuan dibentangkan pada tempat duduk pada sink haba, contohnya, menggunakan konduktor dan ditekan dengan plat (lebih lanjut mengenainya di bawah) seperti ini. supaya mereka boleh digerakkan dengan sedikit usaha. Kemudian papan diletakkan pada terminal mereka, menggunakan mobiliti elemen untuk menjajarkan terminal dengan lubang. Selepas ini, papan dipasang pada tiang pelekap setinggi 10 mm (empat lubang berhampiran sudut papan) atau pada beberapa sokongan sementara, sebagai contoh, kiub sepuluh mm kayu keras. Seterusnya, semua pin VT20-VT43 dan VD36-VD41 dipateri. Selepas ini, pengapit dilepaskan, dan papan, bersama dengan diod dan transistor, dikeluarkan dari radiator. Semak kualiti pematerian VT20-VT43, VD36-VD41 (terminal VD40, VD41 yang terletak di bawah C80. C81. tidak boleh terkeluar daripada papan lebih daripada 0,6 mm) dan pasang kapasitor C80. C81. Pemasangan transistor dan diod boleh dilakukan dalam beberapa langkah; lebih mudah untuk bermula dengan VT28-VT43. Transistor VT15, yang bertindak sebagai sensor suhu, dipateri ke dalam papan supaya badannya muat ke dalam lubang buta. digerudi ke dalam sink haba. Reka bentuk ini memastikan kemuatan parasit yang paling rendah dalam litar penguat impedans tinggi ini.

Kemudian semua yang tinggal adalah untuk melincirkan semua permukaan yang bersentuhan dengan lapisan nipis pes pengalir haba, isi lubang di sink haba untuk VT 15 dengan pes dan pasangkan dengan teliti semua "bersih".

Apabila menyusun transistor, anda harus berpandukan peraturan: transistor dengan h21e terkecil terletak di bahagian isyarat rendah papan penguat, dan dengan yang terbesar - di sebelah XP4.

Transistor VT20-VT27 dipasang pada sink haba melalui gasket penebat, menggunakan stud dengan nat atau bolt M2.5 dengan kepala hex. Nat (atau bolt) diketatkan dengan sepana hujung terbuka. Untuk mengelakkan pengikat daripada terputus dengan pengumpul transistor, kepingan tiub penebat berdinding nipis dengan diameter 2,8...3 mm dan panjang 2 mm diletakkan pada stud. Tidak sukar untuk membuat tiub sedemikian dengan menggulung, sebagai contoh, beberapa lilitan pita pelekat Mylar ("pita scotch") pada mandrel dengan diameter 2,5...2,6 mm yang dilincirkan dengan minyak mesin.

Permukaan pendaratan transistor dan diod mesti dikisar pada blok sebelum dipasang. Selepas ini, untuk mengelakkan pemotongan gasket, chamfers kecil (0,2...0,3 mm) dikeluarkan dari tepi lubang pelekap dan perumah transistor.

Untuk menyambungkan geganti pensuisan beban, bahagian 26-pin penyambung pin XP2 jenis PLS dipasang pada papan [10]. digunakan dalam komputer. Litar penapis output disambungkan kepada kenalan genap penyambung, dan output peringkat penguat berkuasa disambungkan kepada kenalan ganjil. Jika terdapat keraguan tentang kualiti penyambung yang tersedia, kabel yang datang dari geganti boleh dipateri terus ke papan.

Isyarat keluaran dari papan setiap saluran penguat juga dibekalkan melalui kabel reben 26 wayar melalui penyambung HRZ. Kenalan "isyarat" ialah kenalan bernombor ganjil, dan kenalan bernombor genap disambungkan ke wayar biasa. Dalam kes ini, elemen penapis keluaran ialah L1, L2, R118-P.121, C77-C79. serta pelompat S2 dan S3 terletak pada papan terlindung kecil yang diletakkan berhampiran terminal keluaran penguat supaya pelompat boleh diakses dari panel belakang. Jarak antara cengkerang adalah sekurang-kurangnya 25 mm, dan lebih baik meletakkannya pada sudut tepat antara satu sama lain.

Gegelung L1 (1,3 µH) mempunyai 11, dan L2 (1.8 µH) - 14 lilitan wayar PEV dengan diameter 1.7...2 mm. Mereka adalah lilitan luka untuk menghidupkan bingkai dengan diameter 18 mm. Gegelung dipasang dengan resin epoksi.

Skrin papan penapis diperbuat daripada bahan bukan magnet. Ia mestilah sekurang-kurangnya 25 mm dari gegelung. Untuk mengekalkan kestabilan penguat, panjang kabel reben tidak boleh melebihi 350 mm.

Untuk memudahkan pemasangan penguat, jambatan diod penerus ±53 V (VD8, VD9 - dalam Rajah 7) dialihkan dari unit automasi ke papan PA. Setiap jambatan (di papan - VD42-VD45) dipasang menggunakan diod KD243B yang berasingan. KD243V atau KD247B. Untuk mengurangkan arus puncak, kapasitor C80. C81 harus diambil dengan kapasiti yang lebih kecil - 1000 µF.

Terminal belitan pengubah kuasa T1 disambungkan ke papan penguat melalui penyambung XP4 lapan pin jenis MPW-8 [11] dengan pic pin 5.08 mm. Kebolehpercayaan dan rintangan peralihan yang rendah dicapai dengan menduplikasi sesentuh litar arus tinggi. Daripada penyambung, anda boleh memasang penyambung terminal atau hanya memateri wayar ke dalam lubang papan litar bercetak.

Untuk kemudahan pemasangan, semua sambungan antara papan penguat dan unit automasi disambungkan kepada satu penyambung - XP1. Oleh itu, bukannya penyambung dengan tiga kenalan (XP1 - dalam Rajah 4), papan mempunyai satu penyambung jenis IDC14 dengan 14 kenalan. Tujuan dan penomboran kenalannya telah diubah mengikut jadual. 1.

Penomboran kenalan bahagian mengawan penyambung dilaraskan dengan sewajarnya (XS1 - dalam Rajah 5). melaluinya penunjuk beban lampau dan butang "Tetapkan Semula" disambungkan ke papan penguat. Perintang R16 (R26 - untuk saluran lain) penapis laluan rendah peranti pengesan voltan malar (lihat Rajah 7) disambungkan ke output penguat melalui pin 5 penyambung XP1 dan perintang pelindung tambahan R124 (dengan rintangan daripada 0,3 - 4,7 kOhm - ia tidak ditunjukkan dalam rajah yang ditunjukkan, tetapi ia berada di papan). Isyarat pengaktifan pengehad lembut (lihat Rajah 14) dihantar ke penunjuk (mengenainya di bahagian seterusnya artikel) melalui unit ambang tambahan, direka bentuk serupa dengan penunjuk herotan.

Dalam versi di mana penunjuk had lembut tidak diperkenalkan, diod VD46-VD49 tidak dipasang pada papan penguat, tetapi bukannya perintang R126, pelompat dipateri masuk. Elemen VT46. R125 tidak dipasang jika op-amp DA3 tidak perlu ditukar kepada mod kelas "A".

Daripada pelompat S1 (lihat Rajah 4), papan mempunyai bahagian empat pin penyambung PLS. melaksanakan beberapa fungsi sekaligus. Pertama, anda boleh menukar mod pengendalian pemampas penurunan voltan pada wayar kepada pembesar suara. Menetapkan pelompat antara pin 2 dan 1 membolehkan mod empat wayar, dan pelompat antara pin 2 dan 4 membolehkan mod tiga wayar (seperti dalam [3]). Kedua, apabila menguji penguat, penyambung ini berfungsi untuk membekalkan isyarat ujian kepada penguat melalui perintang R30, memintas penapis laluan rendah input dan pengehad lembut. Ini membolehkan anda menjumlahkan isyarat daripada dua penjana untuk mengukur herotan intermodulasi dan memerhati transien dalam penguat dengan isyarat gelombang persegi berdenyut.

Eksperimen dengan dua penguat prototaip menunjukkan bahawa untuk transistor KT9115 dan KT969 yang kami gunakan, lebih daripada 70% daripada transistor yang diuji mempunyai frekuensi cutoff yang jauh lebih rendah. Penggantian yang disyorkan untuk KT9115 ialah 2SA1380. untuk KT969 - KT602BM atau 2SC3502. Transistor ini kurang terdedah kepada pengujaan sendiri daripada 2SAl538n2SC3953.

Di samping itu, semasa ujian penguat dalam mod ekstrem, kebolehpercayaan transistor yang tidak mencukupi pada peringkat pra-akhir, seperti KT639, telah didedahkan. dan BD139. BD140. Kajian mengenai kawasan operasi selamat salinan sedia ada transistor ini, yang dijalankan oleh pengarang, menunjukkan bahawa ia tidak mencukupi untuk menjamin operasi penguat yang boleh dipercayai pada suhu tinggi.

Untuk meningkatkan kebolehpercayaan penguat, terutamanya di kawasan berpenduduk dengan grid kuasa yang tidak stabil, adalah disyorkan untuk menurunkan voltan bekalan berdasarkan kuasa maksimum yang sebenarnya diperlukan dalam beban. Apabila menghidupkan peringkat output penguat dengan voltan lebih daripada ±28 V, transistor 639SB961 yang diimport yang murah harus digunakan dan bukannya KT2ZH dan KT649A. 2SB649A (struktur pnp) dan 2SD669. 2SD669A (struktur npn). dan dengan bekalan ±40 V - 2SA1837 dan 2SC4793.

Jika komponen selain daripada yang disyorkan digunakan dalam penguat, berterusan atau Apa yang lebih teruk ialah penjanaan transistor individu bergantung pada isyarat RF yang berguna. Kecacatan ini berkemungkinan besar dalam VT13. VT14, VT6 dan VT8. Untuk menyekat penjanaan transistor VT13 dan VT14, litar B64C41 dan R66C42 disediakan, masing-masing, tetapi penggunaan diod zener VD23 digunakan. VD24 dengan kapasiti yang besar, bersama-sama dengan transistor frekuensi tinggi (2SA1538 dan 2SC3953), mungkin memerlukan kemasukan perintang dengan rintangan 22...47 Ohm dalam litar asas. Oleh itu, di bahagian belakang papan terdapat pad untuk perintang ini (saiz 0805 untuk pemasangan permukaan). Untuk tujuan yang sama, terdapat tempat untuk pemasangan antara pangkalan dan pemancar transistor VT5. Rantai RC bersiri VT8 dengan penarafan 10...20 Ohm dan 100...300 pF, masing-masing.

Untuk menjamin terhadap kemungkinan kemerosotan simpang p-n VT6. Semasa proses sementara, apabila kuasa dibekalkan kepada litar pengumpul mereka, adalah perlu untuk menghidupkan diod KD8A ke arah hadapan: satu terminal daripadanya dipateri ke dalam lubang untuk pengumpul (VT521. VT6). dan pengumpul transistor yang sepadan disambungkan ke terminal lain.

Kuasa perintang R94 - R109. R122. R123 boleh dikurangkan kepada 0.5 W. Dengan cara ini, reka bentuk papan membenarkan penggunaan perintang dengan kuasa 0.25 W dan bukannya 0,125 W.

Untuk meningkatkan ketumpatan pelekap pada papan, beberapa elemen diletakkan di bawah yang lain (contohnya, diod VD19 terletak di bawah transistor VT5, VT7). Oleh itu, elemen bersaiz besar, sebagai contoh, kapasitor filem, dipasang selepas memasang perintang dan diod.

Lokasi pemasangan untuk kapasitor C53 - C76 membenarkan pemasangan dua saiz yang paling biasa: dengan diameter 22 atau 25 mm dengan jarak antara petunjuk masing-masing 10,3 atau 12,7 mm. Ia juga mungkin untuk memasang kapasitor dengan petunjuk berbentuk cakar.

Apabila menggunakan set kapasitor C53 - C76 yang tidak lengkap, lebih baik meletakkannya lebih dekat ke garis tengah papan. Kapasitor C30, C3Z. C80 dan C81 mesti mempunyai diameter tidak lebih daripada 18 mm dan jarak antara plumbum 7,5 mm.

Lokasi pemasangan di bawah C1 direka untuk memasang kapasitor K73-17. K77-2. K78-2 atau diimport (jarak antara plumbum 3.5, 15 atau 22.5 mm).

Terminal kapasitor seramik dibentuk seperti berikut. supaya jarak antara mereka ialah 5 mm. Tambahan memperkenalkan kapasitor C11A. C19A - litar kuasa menyekat = 16,5 V, kapasitinya ialah 0.1 µF.

Disebabkan fakta bahawa salah satu sisi papan litar bercetak hampir sepenuhnya diduduki oleh lapisan wayar biasa, memeriksanya "melalui cahaya" apabila mencari litar pintas antara trek adalah sukar, jadi ia mesti dilakukan dengan berhati-hati. .

Selepas memasang dua papan prototaip, ujian awal penguat, dipasang dengan mengambil kira cadangan yang disenaraikan, telah dijalankan. Pada masa yang sama, berbeza dengan pengukuran penguat kuasa itu sendiri (tanpa penapis input dan pengehad lembut), herotan laluan hujung ke hujung diukur - bersama penapis dan pengehad. Ujian berlaku di kompleks Audio Precision System One, yang sebenarnya merupakan standard dunia dalam teknologi audio. Teknik pengukuran herotan yang digunakan dalam kompleks ini diseragamkan oleh IEC. mengambil kira bukan sahaja produk herotan, tetapi juga bunyi jalur lebar (dalam jalur 22, 80 atau 200 kHz). Ciri ini, walaupun ia meningkatkan tahap herotan apabila tahap isyarat berkurangan (mereka ditutupi oleh hingar), tetapi ia memungkinkan untuk mengesan produk pelbagai kesan parametrik: daripada peningkatan bunyi dengan peningkatan tahap isyarat kepada pengesanan ketidakstabilan dinamik dan gangguan pemasangan.

Keputusan pengukuran THD+N sebagai fungsi aras kuasa dalam beban 4 ohm dengan voltan bekalan ±38 V pada frekuensi 1 dan 20 kHz ditunjukkan dalam Rajah. 17. Graf ini jelas menunjukkan tingkah laku gigi gergaji bagi ciri-ciri, yang disebabkan oleh penukaran had automatik pada kepekaan maksimum penganalisis. Permulaan operasi "penghad lembut" sepadan dengan kuasa kira-kira 80... 100 W. dan dengan kuasa keluaran 12 hingga 80 W, nilai THD+N dalam jalur sehingga 200 kHz tidak melebihi 0.003%. Selain itu, tahap herotan pada frekuensi 20 kHz (lengkung bawah) ternyata lebih rendah sedikit daripada pada frekuensi 1 kHz. Pada kuasa 1 W, jumlah latar belakang, hingar, gangguan dan herotan dalam jalur sehingga 200 kHz papan UMZCH (tanpa pelindung dan perumah) tidak melebihi tahap 0,0085% (-81) dB.

Daripada ciri-ciri lain, pergantungan tahap herotan intermodulasi dinamik (DIM-100) untuk frekuensi 15 kHz pada voltan isyarat input adalah menarik (Rajah 18).

Kajian teliti susun atur penguat mendedahkan dan mengesahkan banyak ciri menarik lain, contohnya, kehilangan "langkah" dalam peringkat output apabila kekerapan isyarat meningkat walaupun sebelum OOS dihidupkan.

Secara struktur, penguat kuasa dibuat dalam bekas logam, dibahagikan kepada beberapa petak. Unsur-unsur terletak terutamanya pada papan litar bercetak. Sebagai tambahan kepada papan penguat kuasa yang dipasang pada dinding sisi radiator, perumah mengandungi papan penapis keluaran, papan geganti perlindungan beban dan papan automasi. Papan dengan LED HL1 - HL4 untuk menunjukkan herotan dan pengaktifan perlindungan dan butang set semula pencetus perlindungan SB1 (lihat rajah dalam Rajah 19) diletakkan pada panel hadapan penguat. Semua papan disambungkan antara satu sama lain melalui penyambung siri IDC dan kabel rata dengan bilangan konduktor 14 dan 26. Sambungan pateri hanya digunakan dalam litar isyarat dan litar kuasa arus tinggi.

Pengubah kuasa (TT. T2) dipasang terus pada casis penguat dalam salah satu petak terlindung. Optothyristors VS1 dan VS2 dipasang melalui gasket penebat pada sink haba plat dengan keluasan kira-kira 100 cm0,022, yang terletak di dalam petak yang sama dengan transformer. Ia juga diasingkan daripada perumah penguat. Untuk menyekat percikan pada sesentuh suis sesalur, litar RC bersiri (240 μF, XNUMX Ohm) juga diperkenalkan selari dengan sesentuh.

Litar input penguat mempunyai perisai tambahan. Untuk meningkatkan imuniti bunyi penguat, pengubah mod biasa disediakan dalam litar input dan outputnya (T1. T4 - T7 dalam Rajah 19). Transformer mod biasa T1 dalam setiap saluran mesti dibuat pada gelang ferit bersaiz besar (40...80 mm diameter) dengan kebolehtelapan magnet sekurang-kurangnya 1000 dan luas keratan rentas sekurang-kurangnya 1 cm2. Bilangan lilitan belitan empat wayar yang dilipat bersama adalah dalam julat 10 - 15, dan konduktor arus tinggi mesti mempunyai keratan rentas sekurang-kurangnya 1.5 mm2. Cara paling mudah untuk membuat belitan untuk litar OS ialah dari wayar MGTF-0.12. Transformer mod biasa T4 - T7 boleh dibuat dengan wayar MGTF-0.07 pada gelang ferit K17x8x5 atau yang serupa, bilangan lilitan adalah kira-kira 20 (bergulung sehingga tingkap diisi). Untuk melembapkan resonans parasit, perintang R47 - R50 turut diperkenalkan. Reka bentuk pelompat S2 dan S3 juga telah diubah (lihat Rajah 4 dalam Radio No. 11, 1999) - mereka digabungkan menjadi satu kumpulan enam pin. Untuk menukar penguat menjadi mod empat wayar, kenalan 3 dan 5, 4 dan 6 ditutup. Dalam mod dua wayar - 1 dan 3, 2 dan 4.

PENYEDIAAN PENGUAT

Penguat yang diterangkan mempunyai sejumlah besar elemen aktif dengan gandingan langsung, jadi dalam keadaan amatur adalah dinasihatkan untuk mengkonfigurasinya langkah demi langkah.

Untuk menyediakan, anda memerlukan peralatan berikut: osiloskop dengan lebar jalur sekurang-kurangnya 20 MHz (sebaik-baiknya 150...250 MHz) dan sensitiviti sekurang-kurangnya 5 mV setiap bahagian (contohnya, C1-64. C1-65 . C1-70, C1-91, C1-97. C1 -99. C1 -114. C1 -122), penjana denyutan segi empat tepat dengan amplitud 3... 10 V dengan kadar ulangan 10... 250 kHz dan masa kenaikan tidak lebih daripada 15 ns. penjana isyarat sinusoidal dengan amplitud sehingga 5 V dan had atas julat frekuensi sekurang-kurangnya 1 MHz (sebaik-baiknya sehingga 10...20 MHz. Contohnya, GZ-112). Herotan harmonik penjana ini tidak penting. Di samping itu, anda memerlukan multimeter digital atau penunjuk, serta dua perintang wirewound dengan rintangan 3.9 ... 10 Ohm untuk pelesapan kuasa sekurang-kurangnya 25 W (ia termasuk dalam bas kuasa semasa menyemak fungsi ). Sudah tentu, beban yang setara juga diperlukan.

Penjana nadi boleh dipasang menggunakan unsur litar mikro CMOS berkelajuan tinggi. sebagai contoh, siri KR1564, KR1554, KR1594, 74ANS, 74AS, 74AST, sebaiknya gunakan pencetus Schmitt daripada litar mikro TL2 (atau serupa). Penjana itu sendiri (multivibrator) boleh dipasang menggunakan mana-mana litar yang diketahui, tetapi untuk membentuk tepi curam, isyaratnya mesti melalui beberapa elemen logik yang disambungkan secara bersiri.

Untuk menyemak peringkat penguat untuk ketiadaan letusan pengujaan diri pada HF, anda memerlukan osiloskop dengan lebar jalur sekurang-kurangnya 250 MHz (S1-75. S1-104. S1-108). jika tiada, anda boleh cuba bertahan dengan voltmeter dengan kepala pengesan yang mempunyai lebar jalur sekurang-kurangnya 250 MHz (VK7-9. VK7-15).

Sekiranya terdapat keinginan untuk menilai magnitud dan sifat herotan tak linear yang diperkenalkan oleh penguat, anda memerlukan penjana isyarat sinusoidal dengan hingar dan herotan rendah (GZ-102. GZ-118. GS-50). dilengkapi dengan penapis takuk, serta osiloskop yang sangat sensitif (tidak lebih teruk daripada 100 µV setiap bahagian) untuk memerhati isyarat sisa. Penganalisis spektrum dengan julat dinamik sekurang-kurangnya 80 dB (SK4-56) juga berguna.

Perlu diingat bahawa dengan semua pematerian dalam penguat ia mesti diputuskan dari rangkaian.

Pertama sekali, bekalan kuasa dan unit automasi mesti diperiksa. Seperti yang dinyatakan dalam bahagian sebelumnya, ia memperkenalkan keupayaan untuk memilih sumber isyarat untuk menunjukkan herotan. Untuk tujuan ini, kumpulan kenalan S1 digunakan (Rajah 19). Memasang pelompat antara kenalan 1 dan 3, 2 dan 4 sepadan dengan petunjuk herotan PA itu sendiri, dan antara kenalan 3 dan 5, 4 dan 6 - untuk menunjukkan operasi pengehad "lembut".

(klik untuk memperbesar)

Mula-mula, anda perlu menyemak nilai voltan yang distabilkan (ia mestilah dalam julat ±16...17.2 V), amplitud riak (puncak-ke-puncak tidak lebih daripada 1 mV) dan ketiadaan pengujaan diri penstabil DA5 - DA8 pada beban kira-kira 100 mA (perintang 160 Ohm dengan kuasa 2 W ). Riak dan kemungkinan penjanaan disemak dengan osiloskop dengan input "ditutup".

Kemudian unit automasi diperiksa. Untuk melakukan ini, sambungkan sementara terminal 7 dan 8 (atau 4 dan 11) DAZ dan DA4 dengan pelompat dari wayar pelekap 1MGTF-0.07, dsb.) ke wayar biasa. Seterusnya, menghidupkan kuasa ke unit automasi, semak laluan nadi set semula ke pin 6 DD3. kehadiran denyutan pada pin 12 dan 8 DD3 dan laluan urutan pensuisan pada optothyristor dan geganti (lihat Rajah 7 dalam Radio, No. 12, 1999). Ambil perhatian bahawa disebabkan oleh peningkatan jumlah arus senyap penguat, bilangan perintang "bermula" (R11. R12) telah dinaikkan kepada 3, dan penarafannya telah dikurangkan kepada 100 - 120 Ohm. Untuk menyemak unit diagnostik pada pembanding DA3. DA4 tanggalkan sambungan inputnya ke wayar biasa. Selepas mengeluarkan pelompat yang sepadan dari terminal DA3, isyarat muncul pada inputnya disebabkan oleh arus input dan LED HL1 atau HL2 dihidupkan (papan U5, lihat Rajah 19) . mengalih keluar mana-mana dua pelompat daripada pin DA4 seharusnya, selepas beberapa saat, membawa kepada geganti dan optothyristor dimatikan.

Pada akhir ujian, keluarkan semua pelompat dari DA3 dan DA4. Ia juga bernilai memeriksa tanda yang betul pada terminal pengubah T1 - sambungan yang salah pada belitan boleh membawa akibat yang meluas, termasuk kegagalan transistor berkuasa dan "bunga api" dari bateri kapasitor oksida.

Selepas menyemak bekalan kuasa dan automasi, anda boleh mula menyediakan penguat itu sendiri (sudah tentu, secara berasingan untuk setiap saluran).

Pertama sekali, peluncur perintang terlaras R60 mesti ditetapkan pada kedudukan yang sepadan dengan rintangan maksimumnya (sepanjang jalan lawan jam). Untuk memecahkan gelung OOS apabila memeriksa peringkat keluaran penguat, R33 tidak dipateri buat sementara waktu. Untuk menghapuskan pengaruh pengehad "lembut" semasa memasang, rintangan perintang R16, R17 mesti dikurangkan kepada 56...62 kOhm. Dan anda juga perlu menyimpan satu pembolehubah berbilang pusingan atau perintang pemangkasan dengan nilai nominal 10 - 22 kOhm dan satu pembolehubah biasa (pusingan tunggal) atau perintang pemangkasan dengan nilai nominal 10 kOhm. Tidak boleh ada pelompat dalam kumpulan kenalan S1 semasa menyediakan penguat.

Peringkat pertama ialah penilaian prestasi lata pada VT5 - VT43. Mula-mula, semak mod DC dan kebolehservisan unit perlindungan. Untuk melakukan ini, terminal asas transistor VT5 disambungkan ke wayar biasa dengan pelompat. VT7, menggunakan lubang dari pin yang dipateri R33 (asas VT5, VT7 disambungkan pada papan); kemudian mereka menutup litar kuasa ±40 V ke wayar biasa dan menyambungkan bekalan kuasa dan unit automasi ke penyambung XP1, dan menyambungkan belitan pengubah ke XP4, yang memberikan kuasa ±53 V (sentuhan paling luar). Dalam kes ini, belitan untuk penerus ±40 V mesti DIPUTUSKAN daripada XP4. Litar RLC keluaran dan beban belum disambungkan lagi.

Selepas ini, hidupkan bekalan kuasa dan semak mod arus terus transistor VT13, VT14. Voltan bekalan lata (adalah mudah untuk mengukurnya pada terminal perintang R72 dan R75, masing-masing) hendaklah ±52...55 V atau 12...15 V lebih tinggi daripada voltan bekalan sebenar peringkat keluaran. Voltan pada sybil dan takhta VD23 dan VD24 hendaklah lebih kurang 3 V. pada perintang R59 dan R63 - kira-kira 2.4 V setiap satu. pada R44 dan R38 - kira-kira 15 V. Voltan pada pengumpul VT13, VT14 berbanding wayar biasa hendaklah tidak melebihi 1 V. Apabila Semasa pengukuran, penjagaan mesti diambil untuk mengelakkan litar pintas yang tidak disengajakan bagi litar yang diuji dengan wayar biasa dengan probe peranti (sebaik-baiknya papan dengan salutan penebat - "cat hijau"). Transistor VT9 - VT12, VT44, VT45 mesti kekal tertutup selepas menghidupkan kuasa.

Untuk memeriksa ambang perlindungan, perintang berubah-ubah dengan rintangan 44 kOhm disambungkan antara pangkalan VT53 dan wayar kuasa +10 V, gelangsar yang disambungkan ke salah satu terminal melalui perintang pengehad (1-1.5 kOhm) dan tetapkan kepada kedudukan rintangan maksimum. Seterusnya, menghidupkan kuasa, perlahan-lahan putar peluncur perintang sehingga pencetus perlindungan diaktifkan dan LED HL3 (atau HL4) pada papan petunjuk, disambungkan selari dengan VD22 pada papan penguat yang sepadan, dihidupkan.

Kemudian ukur voltan antara keluaran penguat dan pangkalan transistor VT44: nilai dalam dalaman 1,7... 2.2 V dianggap normal. Seterusnya, cuba tetapkan semula pencetus perlindungan dengan butang SB1 (pada papan petunjuk, lihat Rajah 19). dalam kes ini, tiada tetapan semula sepatutnya berlaku. Selepas ini, matikan kuasa, nyahpateri perintang boleh ubah dan ukur rintangannya di antara terminal luar. Dengan voltan bekalan ±53 V, ia sepatutnya kira-kira 5 kOhm.

Seterusnya, ambang pensuisan VT45 diperiksa dengan cara yang sama. satu-satunya perbezaan ialah litar bekalan kuasa -53 V digunakan untuk menyambung perintang. Ambang perlindungan sepatutnya lebih kurang sama. Ia juga perlu untuk memeriksa penurunan voltan pada diod zener VD23 dan VD24 selepas perlindungan dicetuskan - ia tidak boleh melebihi 0.4 V.

Selepas ini, isyarat melalui op-amp DA1. Komponen DC pada keluaran DA1 tidak boleh melebihi 25 mV. dan apabila anda menyentuh terminal kapasitor C1 dengan tangan anda, isyarat gangguan dan gangguan dengan frekuensi sesalur akan muncul pada output DA1. Jika perlu, anda boleh menggunakan penjana untuk memantau laluan isyarat dan menilai tindak balas frekuensi penapis (frekuensi pemotongan pada tahap -3 dB hendaklah lebih kurang 48 kHz). Pada frekuensi 1 kHz, pekali penghantarannya ialah 2.

Peringkat seterusnya ialah menyemak kefungsian dan menetapkan arus senyap lata pada transistor VT5 - VT8. VT13 - VT43.

Untuk melakukan ini, anda memerlukan penjana isyarat sinusoidal dan osiloskop (sebaik-baiknya dua saluran). multimeter mampu mengukur voltan DC 80... 100 m8 dengan ralat tidak lebih daripada 5 mV, dan perintang pembolehubah berbilang pusingan yang disebutkan sebelumnya. Cek adalah seperti berikut. Tapak VT5 dan VT7 kini diputuskan daripada wayar biasa dan disambungkan kepada motor perintang berbilang pusingan, dua terminal perintang yang lain disambungkan ke bas +16.5 dan -16,5 V. Setelah menghapuskan sambungan ± yang dibuat sebelum ini Litar 40 V dengan wayar biasa pada papan, terminal belitan pengubah, bertujuan untuk menghidupkan peringkat output, sambungkan ke kenalan XP4 yang sepadan (pin 2.3 dan 6.7) melalui perintang dengan rintangan 3,9 - 10 Ohm dan kuasa sekurang-kurangnya 25 W. Untuk mengelakkan terbakar secara tidak sengaja, adalah berguna untuk meletakkan setiap perintang dalam segelas air yang berasingan.

Selepas menghidupkan kuasa, periksa kehadiran dan simetri voltan diperbetulkan pada bas kuasa ±40 V (ia boleh berada dalam 9...25 V), serta voltan antara pengumpul dan pemancar VT15. Jika ia melebihi 4,5 V, anda mesti segera mematikan kuasa dan meningkatkan rintangan R61.

Seterusnya, sambungkan voltmeter ke pengumpul VT14 dan hidupkan kuasa sekali lagi. Dengan memutarkan motor perintang boleh ubah berbilang pusingan, voltan -14...-2.5 V ditetapkan pada pengumpul VT3.5 berbanding wayar biasa. Dalam kes ini, voltan pada asas VT5 dan VT7 tidak boleh melebihi ±1 V. Asimetri dihapuskan dengan memilih perintang R59 dalam had kecil. Diod Zener VD23 (untuk sisihan positif) atau R63. VD24 (dengan sisihan kepada tolak). Jika simetri tidak dapat diwujudkan atau voltan yang diperlukan untuk mengimbangi pada tapak VT5. VT7 melebihi 3...4 V. Ia adalah perlu untuk memeriksa pemasangan dan menggantikan elemen yang rosak. Tanda-tanda tidak langsung kerosakan mungkin termasuk pemanasan perintang atau transistor yang berlebihan.

Setelah mencapai simetri dalam penguat voltan, mereka mula menetapkan arus senyap peringkat keluaran. Prosedur ini juga paling baik dilakukan dalam beberapa langkah. Pertama sekali, menghidupkan kuasa, periksa voltan antara pangkalan transistor VT20 - VT23 dan VT24 - VT27. Jika lebih daripada 2.5 V, kemungkinan besar salah satu transistor VT20-VT27 rosak. Kemudian semak voltan di persimpangan pemancar asas VT16. VT18 dan VT17. VT19 - mereka mesti dianjak ke arah hadapan. Seterusnya, semak ketiadaan pincang songsang pada persimpangan pemancar asas VT20 - VT23 dan VT24 - VT27. Selepas ini, putar enjin R60 dengan teliti mengikut arah jam, tetapkan voltan antara tapak transistor VT20 - VT23 dan VT24 - VT27 dalam 2.2...2.3 V. Transistor output akan kekal dalam mod kelas B.

Selepas ini, kefungsian peringkat output diperiksa. Isyarat sinusoidal dari penjana dibekalkan ke pangkalan VT5, VT7 melalui kapasitor gandingan dengan kapasiti sekurang-kurangnya 0.33 μF (boleh menjadi seramik), dan input "terbuka" osiloskop disambungkan ke bas yang menyambungkan perintang pemancar. daripada peringkat keluaran (R94 - R108). Untuk sambungan adalah mudah untuk menggunakan penyambung XP2. Semasa persediaan, pelompat dipasang pada kenalan yang mana, menutup semua kenalan bersama-sama.

Apabila menggunakan osiloskop dua saluran, adalah mudah untuk menyambungkan saluran kedua ke pangkalan VT5, VT7. Selepas menghidupkan kuasa, periksa voltan malar pada output penguat - ia harus ditetapkan dalam ±4 V. Jika tidak, anda perlu melaraskan perintang berbilang pusingan yang menetapkan voltan pada pangkalan VT5, VT7.

Dengan menetapkan frekuensi penjana kepada 10 kHz dan lancar meningkatkan tahap isyarat keluarannya kepada 0.2...0.5 V, had isyarat keluaran penguat diperhatikan. Kemasukan dan keluar dari had mestilah tanpa proses sementara. Pekali pemindahan dari pangkalan VT5, VT7 kepada output penguat pada frekuensi 10 kHz boleh berada dalam julat 110... 160. Dengan mengurangkan tahap isyarat output kepada 1...2 V dan menyambungkan beban ke penguat, semak penurunan mendadak dalam "langkah" pada isyarat keluaran apabila frekuensinya meningkat kepada 50... 100 kHz.

Setelah memastikan peringkat keluaran berada dalam keadaan baik, mereka meneruskan ke pemasangan terakhir arus senyap, mengawalnya dengan voltan pada perintang pemancar. Untuk melakukan ini, sambungkan voltmeter antara pemancar mana-mana pasangan transistor keluaran, sebagai contoh. VT28 dan VT36, dan dengan melaraskan perintang R60 tetapkan voltan ini kepada 180 mV. Apabila isyarat daripada penjana tidak dibekalkan, voltan pada keluaran lata tidak boleh melebihi ±3.-4 V (jika perlu, laraskan dengan perintang berbilang pusingan). Arus senyap penguat ini, tidak seperti kebanyakan yang lain, berkurangan apabila ia menjadi panas, jadi ia mesti diselaraskan akhirnya selepas penguat menjadi panas.

Selepas menetapkan arus senyap, periksa penurunan voltan merentasi perintang pemancar lain lata. Ia sepatutnya berada dalam julat 70... 120 mV. Adalah lebih baik untuk menggantikan transistor yang perintang pemancarnya mempunyai voltan rendah atau berlebihan yang luar biasa, tetapi ia tidak perlu untuk mencapai kesamaan voltan yang tepat. Penyebaran dalam nilai voltan pemancar asas transistor keluaran yang disambungkan selari menyumbang kepada pensuisan lengan peringkat output yang lebih lancar dan, dengan itu, pengurangan herotan (berbanding dengan kes apabila semua transistor dihidupkan serentak).

Selepas menetapkan arus senyap, adalah dinasihatkan untuk memeriksa penguat untuk mengesan penjanaan RF daripada transistor individu. Untuk melakukan ini, kapasitor dengan kapasiti 1...10 pF dipateri ke hujung probe 500:2,2 osiloskop frekuensi tinggi (probe sedemikian mempunyai rintangan input 3.9 Ohms, tetapi kapasiti input yang boleh diabaikan ). Kemudian isyarat dengan frekuensi 5... 7 kHz dibekalkan ke pangkalan VT0.3, VT1 dari penjana dan, secara beransur-ansur meningkatkan tahap isyarat, kehadiran letusan ayunan HF diperhatikan pada titik berikut: pada pemancar VT5 , VT7, pada pemancar dan pengumpul VT6, VT8, pada pangkalan VT13, VT14, pada pengumpul VT13, VT14, pada pemancar VT16 - VT19. Jika osiloskop cukup sensitif, adalah lebih baik untuk tidak menyambungkan probe, tetapi hanya mendekatkannya, kerana voltan RF diinduksi dengan sempurna padanya.

Ia juga berguna untuk memeriksa ketiadaan voltan RF pada bas yang menyambungkan pangkalan transistor keluaran dan peringkat sebelumnya. Melihat pada setiap titik mesti dilakukan pada keseluruhan julat amplitud isyarat yang dibekalkan kepada pangkalan VT5, VT7 - dari ketiadaannya kepada had yang mendalam. Jika anda tidak mempunyai osiloskop frekuensi tinggi, anda boleh menggunakan voltmeter jalur lebar, tetapi ia mungkin memberikan bacaan palsu disebabkan harmonik isyarat frekuensi rendah semasa memotong.

Jika transistor yang mengujakan sendiri dikenal pasti, lebih baik menggantikannya dengan yang boleh diservis dari kumpulan lain. Jika penggantian tidak memberikan kesan yang diingini, litar RC bersiri dengan penarafan dari 33 - 68 Ohm dan 100 pF untuk transistor kuasa rendah kepada 470 pF dan 10 Ohms untuk transistor kuasa sederhana dipasang di antara pangkalan dan terminal pemancar. Anda juga boleh cuba menyambungkan perintang bersaiz kecil dengan nilai nominal 10 - 39 Ohm secara bersiri dengan sasaran asas transistor penjanaan.

Selepas melakukan ujian pada voltan bekalan yang dikurangkan, perintang dalam litar penerus ± 40 V dihapuskan dan ketiadaan pengujaan sendiri pada HF ​​pada kuasa penuh diperiksa semula

Jika anda mempunyai penjana isyarat sinusoidal yang meliputi julat frekuensi sehingga 10 MHz, adalah sangat wajar untuk memantau tindak balas frekuensi isyarat kecil dan tindak balas fasa laluan dari VT5, VT7 hingga XP2.

Dalam keadaan amatur, ini paling mudah dilakukan menggunakan osiloskop dua saluran. Isyarat input dibekalkan kepada satu saluran (daripada asas VT5, VT7), dan isyarat daripada penyambung XP2 dibekalkan kepada yang lain. Apabila menggunakan osiloskop satu saluran, anda perlu menukar sapuannya kepada mod penyegerakan luaran dengan isyarat daripada penjana (banyak penjana isyarat juga mempunyai output untuk menyegerakkan osiloskop) untuk menganggarkan anjakan fasa daripada offset osilogram. Apabila merakam tindak balas frekuensi isyarat kecil dan tindak balas fasa, julat voltan keluaran puncak ke puncak mesti dikekalkan dalam lingkungan 0.5... 1 V. Untuk kestabilan penguat, julat frekuensi yang paling penting ialah 1...10 MHz . toleransi dan nilai nominal tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa diberikan dalam jadual. 2.

Pengukuran mesti dilakukan untuk tiga nilai komponen malar voltan keluaran - sekali untuk voltan hampir sifar, dan dua lagi - dengan voltan keluaran yang tidak mencapai ambang had sebanyak 2...4 V pada setiap satu. sebelah. Peningkatan dalam anjakan fasa disebabkan oleh perubahan dalam komponen DC voltan keluaran sehingga frekuensi 7 MHz tidak boleh melebihi 6...9". Jika anjakan fasa yang berlebihan dikesan semasa pengukuran, maka, sebagai peraturan , ini disebabkan oleh kekerapan pemotongan transistor VT 13 - VT 19 yang tidak mencukupi, kurang kerap - VT20 - VT23 atau VT24 - VT27.

Resonans parasit bagi kapasitor berkualiti rendah C53 - C76 juga boleh membawa kepada anomali dalam tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa. Oleh itu, masuk akal untuk lancar "melepasi" julat frekuensi 1...10 MHz dengan penjana, memerhatikan perubahan dalam voltan keluaran untuk memastikan tiada lonjakan tajam dalam tindak balas frekuensi dan puncak dalam tindak balas fasa. Anda tidak seharusnya menyambungkan beban apabila mengukur tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa pada frekuensi tinggi, kerana litar RLC keluaran melebihi 500 kHz secara praktikal memisahkan beban daripada keluaran penguat itu sendiri.

Jika dikehendaki, anda boleh menyemak kadar slew maksimum penguat dengan menggunakan VT5 pada tapak. Isyarat VT7 dengan frekuensi 0.8... 1.2 MHz dan. secara beransur-ansur meningkatkan tahapnya, perhatikan saat apabila had pada kadar peningkatan muncul (separuh gelombang gelombang sinus kehilangan simetrinya). Percubaan ini, bagaimanapun, amat berisiko dan boleh menyebabkan kegagalan transistor berkuasa. Ini berkaitan dengan ini. bahawa kadar maksimum kenaikan voltan pengumpul-pemancar yang dibenarkan untuk transistor siri KT818, KT819 ialah 150 V/μs (untuk transistor import terbaik - 250...300 V/μs), dan penguat mampu mempercepatkan sehingga 160..200 V/μs. Adalah disyorkan untuk mengurangkan voltan bekalan peringkat keluaran kepada ±30 V semasa ujian ini.

Selepas berjaya menyelesaikan pemeriksaan, perintang R33 dipateri ke tempatnya. menyambungkan peringkat awal kepada op-amp DA1. dan masukkan semula perintang pelindung ke dalam litar penerus ±40 V. Pelompat dipasang pada penyambung XP2 dan terminal C52 ditutup. dan input penguat disambungkan kepada wayar biasa. Input osiloskop mesti disambungkan ke XP2. Selepas menghidupkan kuasa penguat, ia kini dilindungi oleh OOS am. nilai keadaan mantap komponen malar pada output penguat tidak boleh melebihi beberapa mV, dan amplitud bunyi keluaran jalur lebar tidak boleh melebihi 10 mV. Selain itu, bahagian utama bunyi ini ialah gangguan HF dari stesen radio dan latar belakang dengan frekuensi rangkaian. Jika kuasa op-amp muncul kemudian atau jatuh lebih awal daripada kuasa peringkat output naik atau turun, maka apabila penguat dihidupkan dan dimatikan, kilat pengujaan diri dalam gelung maklum balas adalah mungkin. Mereka tidak menimbulkan sebarang bahaya; ia hanya tidak diingini untuk menghidupkan penguat serta-merta selepas mematikannya. Untuk melambatkan penurunan voltan bekalan op-amp, kemuatan kapasitor C22. Adalah disyorkan untuk meningkatkan C23 dan C32, C33 dalam unit automasi kepada 2200 µF.

Jika penguat, selepas menghidupkan kuasa, memasuki keadaan penjanaan berterusan, dan pemeriksaan sebelumnya terhadap tindak balas fasa lata dari VT5, VT7 ke penyambung XP2 memberikan hasil yang positif, maka kemungkinan besar terdapat ralat dalam pemasangan atau penarafan elemen R22 - R25. R27. R28. C16-C18. atau op-amp DA3 mempunyai kecacatan - margin kestabilan yang dikurangkan. Sebab lain mungkin perubahan dalam arus senyap transistor keluaran selepas sebarang penggantian (penurunan arus senyap mengurangkan prestasi transistor keluaran dan meningkatkan anjakan fasa yang mereka perkenalkan). Sebab lain tidak mungkin.

Nota: ketidaksamaan tindak balas frekuensi dalam julat dari 4 hingga 10 MHz harus berada dalam julat -0.7 .. + 2 dB berbanding dengan nilai pada frekuensi 4 MHz, dan peningkatan dalam tindak balas frekuensi pada frekuensi di atas 10 MHz tidak boleh melebihi 3.. 3.5 dB.

Selepas menghapuskan penjanaan, yang tinggal hanyalah menyemak margin kestabilan dalam gelung OOS. Untuk melakukan ini, isyarat daripada penjana nadi persegi dibekalkan ke pin 1 kumpulan S1 (Rajah 13) pada papan penguat. Amplitud isyarat penjana hendaklah 5... 10 V. Pada masa yang sama, amplitud isyarat keluaran penguat diperhatikan pada XP2. hendaklah separuh saiz. Magnitud relatif lonjakan di bahagian depan nadi tidak boleh melebihi 20% (dalam salinan pengarang adalah kira-kira 8% - lihat Rajah 20) dan. Paling penting, "berdering" selepas bahagian depan harus hilang sepenuhnya dalam masa tidak lebih daripada satu setengah tempoh. "riak" kecil pada "rak" yang boleh dilihat dalam Rajah. 20 adalah hasil resonans parasit dalam litar kuasa litar mikro digital di mana penjana nadi dipasang. Masa naik atau turun (pada tahap 10 dan 90% daripada nilai keadaan mantap) hendaklah kira-kira 70 ns (lihat Rajah 21).

Penampilan hadapan dan jatuh pada output penguat, jika isyarat daripada penjana mempunyai bahagian hadapan dan jatuh yang sama, haruslah simetri sepenuhnya oleh mata. Jika tidak begitu. maka terdapat kebarangkalian tinggi bahawa salah satu lengan penguat voltan (VT5 - VT8, VT13, VT14) atau pengulang keluaran mempunyai elemen yang rosak. DA3 juga mungkin rosak. Jika lonjakan melebihi 20...25% atau "berdering" ketara selepas lonjakan, adalah perlu untuk meningkatkan kapasitansi kapasitor C46 dan pilih perintang R71 mengikut pengecilan terpantas proses sementara.

Kemudian adalah dinasihatkan untuk memeriksa margin kestabilan penguat pada keseluruhan julat voltan keluaran di bawah beban. Untuk melakukan ini, litar RLC keluaran (L1. L2. R118-R121. C77. C78) dan beban aktif dengan rintangan 0.8 daripada yang nominal disambungkan ke HRZ. Selepas ini, jenis proses sementara pada XP2 diperiksa dengan beban bersambung.

Seterusnya, litar pintas antara input penguat dan wayar biasa dihapuskan dan isyarat frekuensi rendah (100...200 Hz) daripada penjana isyarat sinusoidal dibekalkan kepada input penguat. Dalam kes ini, penjana gelombang persegi mesti masih disambungkan ke S1. Dengan meningkatkan amplitud isyarat sinusoidal, proses sementara pada XP2 diperhatikan pada voltan keluaran serta-merta yang berbeza, sehingga ambang had. Jika, apabila voltan keluaran menghampiri ambang had, tiada peningkatan berlebihan dalam overshoot dan "dering" semasa proses sementara daripada denyutan segi empat tepat, anda boleh menutup perintang keselamatan dalam litar penerus ± 40 V dan ulangi ujian pada kuasa penuh . Kabel yang melaluinya papan penapis output disambungkan tidak boleh mempunyai panjang lebih daripada 0,4 m. Akhir sekali, anda boleh memutuskan sambungan beban dan menyemak ciri sementara tanpa beban.

Meningkatkan margin fasa kepada 80...90' untuk mendapatkan proses sementara tanpa overshoot dalam UMZCH (seperti dalam kebanyakan penguat jalur lebar lain) adalah tidak praktikal. Pada masa yang sama, julat pengendalian sistem maklum balas alam sekitar dan terutamanya kedalaman yang boleh dicapai pada had atas julat frekuensi operasi dikecilkan beberapa kali. Keputusan sedemikian biasanya dibenarkan oleh keperluan untuk memastikan kestabilan apabila penguat beroperasi di bawah beban yang kompleks, namun, seperti yang anda ketahui, guillotine bukanlah satu-satunya atau ubat terbaik untuk sakit kepala. Beberapa elemen dalam penapis output, pada pendapat penulis, bukanlah harga yang sangat mahal untuk membayar peluang untuk mengembangkan lebar jalur OOS mengikut urutan magnitud.

Langkah pelarasan terakhir ialah menetapkan ambang had lembut. Sebelum menetapkan ambang, adalah perlu untuk mengeluarkan pelompat dari C52 dan sambungkan pin +OS - hubungi FBH (di papan - antara perintang R40 dan R41) dengan pin XP2. mengekalkan pelompat pada penyambung. Ia berguna untuk menyambungkan penapis output dan beban berkadar kepada output penguat

Cara paling mudah untuk melaraskan ambang had lembut ialah memasang perintang R16 dan R17 dengan nilai yang lebih besar (contohnya, 75 kOhm). dan kemudian, menyambungkan perintang dengan rintangan 0,2... 1 MOhm selari dengannya, pastikan input kepada had penguat kuasa itu sendiri (ditentukan oleh kemunculan isyarat pada output DA2) berlaku hanya apabila input terbeban sebanyak 2...3 kali ganda (berbanding keadaan tanpa soft limiter). Walaupun. Memandangkan ambang pengehad memantau nilai voltan bekalan peringkat keluaran, pampasan tidak sesuai, jadi pengehad mesti diselaraskan pada voltan bekalan undian dan disambungkan kepada beban undian. Perintang R16 bertanggungjawab untuk had had bagi separuh gelombang negatif (pada output penguat), dan R17 bertanggungjawab untuk separuh gelombang positif.

Apabila voltan bekalan peringkat keluaran melebihi ±30 V, anda juga dinasihatkan untuk menetapkan ambang perlindungan OBR dengan lebih tepat. Untuk ini, rintangan R114 dan R117 ditetapkan 12... 15% lebih daripada yang perlindungan beroperasi pada voltan keluaran maksimum penguat semasa melahu tanpa beban.

Selepas memasang dan menala penguat, terdapat keinginan semula jadi untuk menentukan ciri-cirinya. Pengukuran kuasa. Tindak balas kekerapan nisbah penghantaran biasanya tidak menyebabkan masalah. Anda perlu lebih berhati-hati semasa mengukur hingar - disebabkan lebar jalur yang sangat luas, penguat kuasa menguatkan gangguan daripada stesen radio sehingga julat HF. Oleh itu, apabila mengukur hingar, adalah perlu untuk mengehadkan lebar jalur isyarat yang dibekalkan kepada voltmeter.

Cara paling mudah untuk melakukan ini ialah dengan penapis pasif urutan pertama. Jalur hingar bagi penapis sedemikian adalah 1.57 kali lebih lebar daripada jalur laluannya, oleh itu, jika anda ingin mengukur hingar dalam jalur 22...25 kHz. Kekerapan cutoff litar RC mesti dipilih sama dengan 14... 16 kHz.

Satu lagi masalah semasa mengukur hingar ialah gangguan pada frekuensi sesalur kuasa. Cara paling mudah untuk menapisnya ialah menggunakan penapis laluan tinggi dengan frekuensi cutoff 1 kHz, tetapi dalam apa jua keadaan anda perlu membuat sambungan dengan betul dan melindungi penguat.

Untuk mengelakkan penampilan litar tertutup wayar biasa, semua bekalan kuasa diasingkan dan disambungkan hanya pada papan penguat, dan pada papan konduktor biasa untuk isyarat dan litar kuasa diasingkan. Titik sambungannya dilengkapi dengan lubang untuk memateri wayar (dengan keratan rentas sekurang-kurangnya 0.75 mm2) yang menyambungkan wayar biasa papan penguat ke kes; lubang ini terletak di antara R65 dan R69. Sambungan semua litar (kecuali untuk skrin pengubah) ke perumah penguat dijalankan di satu tempat, dipilih secara eksperimen untuk tahap gangguan yang paling rendah.

Voltan bunyi hendaklah diukur dengan milivoltmeter rms sebenar, sebagai contoh. VZ-57. Apabila menggunakan milivoltmeter konvensional, pembetulan mesti dibuat kepada hasilnya - ia meremehkan bunyi sebanyak 12... 15%. Dalam susun atur penguat pengarang, bunyi keluaran dalam jalur 1...22 kHz dengan input tertutup, walaupun tanpa pelindung, tidak melebihi 80... 100 µV.

Kesukaran terbesar adalah disebabkan oleh mengukur herotan tak linear dan intermodulasi yang diperkenalkan oleh penguat. Ini berkaitan dengan ini. itu terima kasih kepada herotan rendah penguat walaupun sebelum liputan maklum balas negatif (tidak lebih daripada 1...2%) dan kedalaman maklum balas negatif dalam keseluruhan julat frekuensi audio melebihi 85 dB. Punca herotan utama ialah ketidaksempurnaan komponen pasif, gangguan daripada peringkat keluaran tolak-tarik dan herotan yang diperkenalkan oleh penapis input pada DA1. Pada frekuensi di atas beberapa kilohertz, ketaklinearan kapasitansi diod VD9 - VDI4 dalam "lembut ” litar pengehad mula memberi sumbangannya. Mengambil kira semua langkah yang diambil. Akibatnya, herotan penguat yang berfungsi tidak melebihi 0.002%. yang berada di bawah had ukuran kebanyakan alat pengukur, dan juga kurang daripada herotan dan bunyi bising kebanyakan penjana. Julat dinamik kebanyakan penganalisis spektrum juga tidak melebihi 90 dB. atau 0.003%. Oleh itu, pengukuran langsung herotan tak linear dan intermodulasi penguat sedemikian menggunakan cara standard adalah mustahil.

Penyelesaian yang diterima umum dalam situasi sedemikian adalah menggunakan teknik yang serupa dengan yang digunakan untuk menguji penjana. Isyarat frekuensi asas pada output peranti yang sedang diuji dilemahkan oleh penapis takuk, dan penganalisis spektrum digunakan untuk mengekstrak harmonik dan komponen gabungan daripada hingar jalur lebar. Walau bagaimanapun, ini menimbulkan masalah yang berkaitan dengan pengaruh penapis takuk pada ciri peranti yang sedang diuji. Dalam kes UMZCH, yang mempunyai impedans keluaran yang rendah (dan agak linear!) walaupun tanpa OOS umum dan penapis dengan galangan input tinggi, apabila menggunakan peranti yang diperakui (contohnya, penapis daripada kit penjana GZ-118 ), pengaruh ini boleh diabaikan.

Seterusnya, penganalisis spektrum diperlukan untuk pengukuran. Disebabkan penggunaan PC yang meluas. dilengkapi dengan kad bunyi, sebilangan pengarang yang kurang perhatian mengesyorkan menggunakan penganalisis spektrum perisian (SpectraLab, dsb.). Ini mengabaikan hakikat bahawa julat frekuensi ADC kad bunyi tidak melebihi 22 kHz. mereka. pada frekuensi isyarat melebihi 11 kHz, malah harmonik kedua melangkaui lebar jalur papan.

Untuk menilai herotan dengan cepat, anda boleh meneruskan seperti berikut. Penapis laluan rendah dengan kekerapan potong 200...250 kHz dan kemudian penapis takuk pra-konfigurasi yang disertakan dalam kit penjana disambungkan kepada output UMZCH. Kemudian isyarat daripada penjana dengan herotan tak linear yang rendah, sebagai contoh, dibekalkan kepada input penguat. GZ-118 atau GS-50 (0.0002% pada 10 kHz), dan isyarat pada output Penapis takuk diperhatikan dengan osiloskop yang sangat sensitif.

Penapis laluan rendah diperlukan untuk mengurangkan tahap hingar supaya produk herotan dapat dilihat. Walau bagaimanapun, dalam salinan pengarang, produk herotan ternyata tidak dapat dibezakan dengan bunyi latar belakang sehingga awal operasi pengehad "lembut", walaupun pada frekuensi 20 kHz.

Jawapan kepada soalan

1. Apakah yang menyebabkan peningkatan kerumitan penguat?

Penguat kuasa ini menggunakan hampir semua komponen tambahan - penapis input, pengehadan lembut, permulaan lembut, perlindungan dan peranti petunjuk. Pendekatan ini adalah tipikal untuk penguat profesional.

2. Apakah reka bentuk yang dijadikan prototaip untuknya?

Prototaip UMZCH ini (serta beberapa reka bentuk popular lain pada masa itu) adalah penguat, penerangannya diterbitkan dalam No. 14, 1977, majalah "Radio. Fernsehen, Elektronik" (Wiederhold M. "Neuartige Konzeption fur einen Hi-Fi Leistungverstrker" ). Dalam Rajah. 1 menunjukkan rajah fungsinya. Op-amp digunakan sebagai pra-penguat. diikuti dengan penguat yang terdiri daripada pengikut pemancar pada transistor VT2 dan transistor VT1, VT3 (disambungkan mengikut litar dengan OB). Kelemahan UMZCH ini termasuk penggunaan litar rintangan diod tak linear untuk menetapkan arus senyap peringkat keluaran dan penggunaan op-amp yang mengalami "langkah" - (μA709 - analog K153UD1). Di samping itu, pembetulan frekuensi penguat ini tidak optimum.

Satu lagi UMZCH dengan struktur penguat cascode yang serupa, diterangkan oleh V. Kletsov ("Penguat frekuensi rendah dengan herotan rendah." - Radio. 1983. No. 7. ms. 51 - 53), dibezakan dengan ketiadaan op- amp dalam litar isyarat (Gamb. 2) dan rupa diod zener VD1 untuk padanan aras. Penggunaan lata pembezaan mudah, dan walaupun dengan pikap isyarat asimetri, membawa kepada pengaruh kuat litar bekalan kuasa +Upit1. Perlu diingatkan di sini bahawa penggunaan peringkat input diskret menggunakan litar yang diketahui, lebih kompleks boleh dibenarkan dan boleh membawa kepada keputusan yang menarik.

Seterusnya harus dipanggil "UMZCH of high fidelity" oleh N. Sukhov (Radio, 1989. No. 6. ms 55 - 57: No. 7. ms 57-61). Gambar rajah blok PA ini ditunjukkan dalam Rajah. 3.

Penggunaan op-amp yang agak linear mengurangkan tahap herotan (sekurang-kurangnya pada frekuensi rendah) dengan sekurang-kurangnya tertib magnitud berbanding reka bentuk yang dibuat menggunakan penyelesaian litar tradisional. Pada masa yang sama, penyepadu pada op-amp dalam litar OOS arus terus PA, yang pada asasnya berguna, disambungkan ke salah satu terminal litar pengimbang op-amp DA1, yang membawa kepada pelanggaran simetri peringkat inputnya. Penggunaan dua dan bukannya tiga diod dalam litar pincang transistor VT7 (seperti dalam prototaip dalam Rajah 1) meningkatkan ketaklinearan penguat cascode, dan kekurangan langkah untuk menghalang transistor penguat voltan daripada memasuki kuasi- mod ketepuan memaksa pembetulan frekuensi untuk "meniup sangkakala." Akibatnya, ciri dinamik UMZCH ini ternyata jauh dari potensi yang mungkin. Komponen yang menarik dalam penguat ini ialah pemampas rintangan bagi wayar penyambung dalam litar beban, yang sebelum ini digunakan terutamanya dalam peralatan mengukur.

Ambil perhatian bahawa penguat N. Sukhov (dan kemudian penguat S. Ageev) ​​menggunakan penyelesaian litar yang berjaya yang dicadangkan oleh P. Zuev (“Penguat dengan OOS berbilang gelung.” - Radio. 1984. No. 11. ms. 29 - 32. hlm 42, 43). Ini adalah perlindungan "pencetus" yang berkesan terhadap beban lampau semasa (terutamanya apabila arus melalui berlaku), dibuat pada transistor VT3 - VT6, VT15 (Gamb. 3). dan penapis input yang mengehadkan pendedahan penguat kepada gangguan luar jalur.

Ambil perhatian bahawa dalam tiada reka bentuk di atas, kecuali untuk reka bentuk S. Ageev, terdapat perlindungan yang dibuat dengan mengambil kira kawasan operasi selamat (ROA) transistor keluaran. Ini penting, kerana apabila beroperasi pada beban sebenar, trajektori titik operasi transistor keluaran dalam reka bentuk ini jauh melebihi had OBR. yang secara mendadak mengurangkan kebolehpercayaan mereka.

Gambar rajah blok UMZCH S. Ageev diberikan dalam "Radio", 1999, No. 10. hlm. 16. Satu pindaan - transistor atas VT6 dalam rajah blok harus ditetapkan VT8.

Ambil perhatian bahawa ciri sebenar dan "kelakuan" penguat apabila beroperasi dengan beban sebenar ditentukan oleh tahap penghuraian "perkara kecil" litar, pembetulan frekuensi dan pelaksanaan reka bentuk. Oleh itu, peningkatan mendadak dalam lineariti penguat voltan dipastikan oleh simetri litar dan oleh peningkatan voltan bekalan. Bekalan kuasa berasingan bagi peringkat keluaran meningkatkan penggunaan voltan dengan ketara, meningkatkan kuasa keluaran yang boleh dicapai dan memudahkan operasi transistor keluaran. Mengurangkan arus maksimum yang mengalir ke setiap transistor keluaran memungkinkan untuk mengelakkan penurunan mendadak dalam keuntungan semasa mereka (penurunan dalam pekali pemindahan arus asas h21e dalam KT818 dan KT819 bermula pada arus pengumpul melebihi 1 A) dan mengekalkan kelinearan peringkat keluaran.

Pengagihan pembetulan frekuensi dalam penguat adalah hampir optimum, yang memungkinkan untuk meningkatkan ciri dinamiknya mengikut urutan magnitud, dan kedalaman maklum balas pada frekuensi yang lebih tinggi daripada julat audio dengan dua susunan magnitud berbanding dengan prototaip terbaik . Dengan mengubah suai sumber pincang awal, kestabilan terma penguat dipastikan. Penindasan kesan pengesanan isyarat RF dicapai dengan mengimbangi struktur, memperkenalkan perintang secara bersiri dengan kapasitor pembetulan dan memperkenalkan kapasitor antara asas transistor peringkat keluaran untuk memastikan pengimbangan dinamiknya. Penguat juga menggunakan litar RLC yang direka khas pada output dan peranti perlindungan dengan mengambil kira OBR. dan op-amp digunakan dalam sambungan penyongsangan.

Reka bentuk penguat, walaupun agak rumit, memenuhi sepenuhnya tugas untuk mendapatkan anjakan fasa minimum dan sinaran palsu peringkat keluaran.

Meningkatkan kelinearan asal (tanpa OOS), meningkatkan sifat kelajuan dan OOS jalur lebar sentiasa menambah baik penguat, dan pemeriksaan "auditori" mengesahkan ini.

3. Terbitkan rajah sambung lengkap nod dan papan penguat.

Gambar rajah lengkap bagi sambungan penguat ditunjukkan dalam rajah. empat.

4. Bagaimana untuk mengurangkan kuasa keluaran penguat dan memudahkannya tanpa merendahkan parameternya?

Untuk mengurangkan kuasa penguat kepada 60...80 W pada beban 4 Ohm, sudah cukup untuk mengurangkan bilangan transistor dalam peringkat keluaran, mengurangkan voltan bekalan peringkat keluaran kepada ±28...± 30 V, dan voltan bekalan penguat voltan - sewajarnya kepada ±40... ±43 V. Untuk transistor domestik, peringkat keluaran optimum ialah 5 - 6 pcs. KT818-KT819 dengan indeks V. G atau 2 - 3 pcs. KT8101-KT8102 setiap bahu di peringkat akhir, 4 pcs. KT639 (dengan indeks D, E) - KT961 (dengan indeks A. B) setiap lengan di peringkat kedua, serta dua KT9115 (dengan indeks A. B) dan KT602B (atau 6M) pada peringkat pertama peringkat output .

Perintang dalam litar pemancar KT818-KT819 - rintangan 0.6...0,7 Ohm (dua selari, 1,2...1,5 Ohm setiap satu) dengan arus senyap 90...100 mA setiap transistor, untuk KT8101 - KT8102 - 0.3. ..0.4 Ohm (tiga selari, 1...1.2 Ohm setiap satu) dengan arus senyap kira-kira 200 mA setiap transistor.

Arus senyap KT639-KT961 - 65...70 mA setiap satu (R82 - R855 - rintangan 18...22 Ohm), arus senyap KT9115/KT602 - 15 mA setiap satu (R76. R77 - tiada 180...200 Ohm).

Diod dalam pemancar VT16-VT19 (lihat "Radio". 2000. No. 4) - KD521, KD522, KD510 dengan sebarang indeks.

Seperti yang telah disebutkan dalam artikel oleh S. Ageev, jika boleh, penggunaan transistor yang diimport adalah disyorkan (lihat "Radio", 2000, No. 5, ms 23). Penulis mengesyorkan transistor 9115SA2 dan bukannya KT1380. KT969 perlu diganti dengan KT602BM atau 2SC3502. Untuk pilihan 60...80 W dengan bekalan kuasa 28...31 V, pada peringkat pertama peringkat keluaran, sepasang transistor dengan arus senyap kira-kira 20 mA (bernilai R76 - 130-150 Ohms ) sudah cukup, pada peringkat kedua - 2 pcs. pada lengan 2SB649 dan 2SD669 atau 2SA1249 dan 2SC3117 dengan arus senyap 80...90 mA (nominal R82, R83 - 13 - 15 Ohms). Pada output, sepasang 2SA1216/2SC2922 dengan perintang dalam pemancar dengan rintangan 0,2 ... 0,25 Ohm dan arus senyap kira-kira 200 mA adalah mencukupi, bagaimanapun, adalah lebih baik (tetapi lebih mahal) untuk memasang dua pasang daripada 2SA1215 dan 2SC2921 dengan perintang 0,3 Ohm. dengan arus senyap kira-kira 120 mA sepasang.

Bekalan kapasitor penapis voltan 28...30 V - 6 pcs. dengan kapasiti 4700 uF pada 35 V pada setiap lengan. Diod penerus - KD213 dengan sebarang indeks huruf.

Apabila pendawaian papan PA sendiri, anda perlu memberi perhatian khusus untuk meminimumkan aruhan parasit litar kuasa dan wayar biasa peringkat keluaran berkuasa.

(klik untuk memperbesar)

5. Apakah tindak balas frekuensi dan tindak balas fasa penguat?

Tindak balas frekuensi PA itu sendiri (tanpa penapis) memanjang dari arus terus ke 3.5...4 MHz (pada tahap -ZdB). Jalur operasi OOS agak lebih luas disebabkan oleh tindakan meningkatkan kapasitor yang disambungkan selari dengan perintang OOS. Peralihan fasa PA dalam jalur frekuensi audio adalah sebahagian kecil daripada darjah.

6. Apakah sebab untuk menggunakan OS "kuno" sedemikian?

Perkara itu adalah. bahawa mengikut ciri-cirinya, op amp KR140UD1101 sesuai untuk digunakan dalam UMZCH jauh lebih baik daripada yang lain.

Pertama, tindak balas frekuensi op-amp ini mempunyai pasangan kutub-sifar tambahan, yang membolehkan anda meningkatkan secara mendadak produk keuntungan yang berkesan bagi setiap jalur. Dalam penguat diperbetulkan sepenuhnya, nilainya adalah lebih kurang 50x103 pada frekuensi 100 kHz, dan frekuensi perolehan perpaduan adalah kira-kira 15 MHz. Keadaan inilah (tiga kali ganda keuntungan gelung berbanding pembetulan kutub tunggal standard) yang meningkatkan keupayaan op amp ini dengan ketara untuk membetulkan ralat yang diperkenalkan oleh elemen lain.

Kedua, masa op-amp keluar dari had tidak melebihi 200 ns. khususnya, ia menghalang pengujaan UMZCH semasa beban berlebihan. Kelebihan lain ialah penggunaan voltan bekalan yang sangat baik. Juga penting ialah arus input rendah dan kapasitansi (kurang daripada 2 pF), keuntungan DC yang tinggi, dan kelinearan yang sangat tinggi pada jalur frekuensi yang luas.

Pernyataan yang kadangkala ditemui tentang ketaklinearan atau asimetri yang ketara (berbanding dengan op amp lain) bagi ciri pemindahan LM318 (KR140UD1101) tidak menemui pengesahan eksperimen. Sebaliknya, terima kasih kepada maklum balas tempatan yang mendalam dan arus senyap yang agak besar, herotan intrinsik op-amp ini tanpa maklum balas. terutamanya pada RF atau di bawah beban, adalah lebih rendah daripada kebanyakan op amp tujuan umum. Asimetri kadar naik dan turun maksimum (biasanya melebihi 75 V/μs) dalam sambungan terbalik tidak melebihi 15%. Selain itu, proses sementara mengekalkan bentuk dan simetrinya sehingga kadar naik dan turun 50...60 V/µs (65...75% daripada maksimum). Sifat terakhir ini tidak lazim dan menunjukkan kelinearan dinamik yang tinggi.

Ketumpatan spektrum bunyi EMF untuk KR140UD1101 pada frekuensi 1 kHz ialah. 13.. 16 nVDTz, hingar kelipan dinyatakan dengan lemah (frekuensi potong kira-kira 100 Hz). Ketumpatan arus hingar spektrum pada frekuensi sederhana tidak melebihi 0.4 pA/uTz. yang membenarkan penggunaan perintang rintangan yang agak tinggi dalam litar OOS. K574UD1, yang disyorkan oleh sebilangan pengarang, adalah lebih rendah dalam semua aspek - daripada julat lineariti input (0.5 .0.6 V berbanding 0,8 V) dan lebar jalur dalam mod perolehan perpaduan (5...6 MHz berbanding 16...18 MHz ) kepada ciri statik (mengimbangi voltan, hanyut, dsb.). Ketumpatan spektrum hingar EMF uK574UD1 (14...20 nVD'Hz pada 1 kHz) adalah sama pada tahap terbaik. seperti KR140UD1101.

Bagi kadar slew dan kekerapan perolehan perpaduan (50 V/µs dan 10 MHz), untuk K574UD1 ia diberikan dalam sambungan yang tidak dibetulkan, manakala ia adalah stabil (mengikut spesifikasi) dengan pekali penghantaran sekurang-kurangnya 5. Ini adalah tidak lebih baik daripada LF357 biasa (KR140UD23). Apabila diperbetulkan untuk keuntungan perpaduan, K574UD1 mempunyai margin kestabilan minimum tidak lebih daripada 5...6 MHz dan kadar slew kira-kira 25 V/µs. Kekerapan perolehan perpaduan dalam gelung maklum balas untuk UMZCH secara keseluruhan dalam kes penggunaan K574UD1 tidak boleh lebih tinggi daripada 2,5...3 MHz disebabkan anjakan fasa yang agak besar pada HF ​​(iaitu, kelewatan isyarat) diperkenalkan oleh op-amp. Oleh itu, kedalaman maklum balas pada frekuensi berpuluh-puluh kilohertz apabila menggunakan K574UD1 adalah susunan magnitud kurang daripada dengan KR140UD1101, dan lebih tinggi daripada herotan dan UMZCH secara umum.

Antara op-amp asing moden terdapat banyak yang lebih baik daripada KR140UD1101 (LM318) dalam parameter tertentu. Walau bagaimanapun, masih tiada parameter yang lebih baik dalam keseluruhan julat parameter, dan itulah sebabnya tiada siapa yang menghentikan LM318 daripada pengeluaran di luar negara.

Bagi op amp terbaik sedia ada. Walaupun harga dan jarang berlaku, penulis mengesyorkan LT1 atau HA4 sebagai DA1468 dan DA5221. dan sebagai DA3 - AD842. bagaimanapun, apabila menggunakan AD842, adalah perlu untuk menukar litar pembetulan UMZCH dengan ketara. Dengan cara ini, keuntungan dalam kedalaman OOS apabila menggunakan AD842 dalam kombinasi dengan transistor import terbaik tidak melebihi 6...8 dB. keuntungan dari segi sifat frekuensi UMZCH ialah 30...40%. Ini agak sedikit, dan perkara utama ialah penambahbaikan ini hampir tidak dapat dilihat oleh telinga.

7. Mengapakah transistor keluaran domestik digunakan dalam penguat, manakala yang diimport adalah lebih baik dari segi parameter?

Penulis meneruskan dari keadaan kebolehcapaian peranti semikonduktor yang digunakan dalam penguat. Sesungguhnya, kelemahan transistor domestik yang digunakan ditunjukkan, khususnya, dalam had kuasa penguat dan keperluan untuk sambungan selari sejumlah besar transistor untuk memastikan kebolehpercayaan yang terjamin. Elemen yang paling lemah, dengan cara ini, bukanlah output, tetapi transistor pra-output (KT639E).

Namun, menurut penulis. 100 W kuasa tidak herot dengan beban penguat kompleks di rumah sudah cukup. Lebih-lebih lagi, kebanyakan jalan raya dan penguat yang diimport juga tidak mampu melakukannya. Contohnya, model "Symphonic Line RG-9 Mk3" ($2990). yang menerima penarafan yang sangat baik dalam akhbar asing (menurut majalah "Kedai Audio"), dengan kuasa yang diisytiharkan 300 W pada beban 8 Ohm, pada isyarat nada dengan frekuensi 50 Hz ia sebenarnya menyampaikan tanpa herotan ( K - tidak lebih daripada 0.1%) kuasa yang tidak melebihi 70 W pada rintangan aktif semata-mata 8 Ohm, kira-kira 95 W pada 4 Ohm, dan lebih kurang dengan beban kompleks. Oleh itu, kami perhatikan sekali lagi bahawa jika anda ingin mengurangkan kuasa UMZCH ultra-linear, adalah dinasihatkan untuk mengurangkan voltan undian bekalan kuasanya, sementara anda juga boleh mengurangkan bilangan transistor dalam peringkat output

Seperti yang ditunjukkan oleh kajian yang dijalankan khas, peringkat keluaran sambungan selari lapan transistor domestik tidak kalah dengan herotan daripada versi 120 W peringkat keluaran menggunakan transistor import sedia ada terbaik - pada peringkat pertama 2SA1380 dan 2SC3502, dua setiap lengan 2SB649 dan 2SD669. dan output ialah 2SA1215 dan 2SC2921. juga dua setiap bahu. Di samping itu, pilihan menggunakan bilangan transistor keluaran yang lebih besar menyediakan pensuisan lengan yang "lebih lembut", manakala ketiadaan herotan "penukaran" yang lengkap diperhatikan. Bagi ciri-ciri kelajuan, osilogram menunjukkan lineariti dinamik yang sangat baik bagi penguat (lihat artikel dalam Radio, 2000. No. 6). dirakam secara khusus pada unit UMZCH dengan transistor berkuasa domestik.

Perlu diingatkan bahawa penggunaan transistor yang diimport, sudah tentu, mengurangkan kerumitan pemasangan penguat, dan, bersama-sama dengan perubahan dalam litar pembetulan, meningkatkan ciri kelajuan sebanyak 30...40%. Walau bagaimanapun, ini secara praktikalnya tidak menjejaskan kualiti bunyi.

8. Apabila mengukur pekali pemindahan semasa asas transistor KT819G, nilai h21e = 400 diperolehi, dan untuk KT818G - 200. Adakah ini terlalu banyak untuk mereka?

Ya, itu terlalu banyak. Nilai h21e = 100...160 pada arus 100 mA masih boleh diterima, tetapi lebih daripada dua ratus adalah tidak diingini. Malangnya, terdapat transistor dengan h21e sehingga 500. Mereka sangat tidak boleh dipercayai, dan mereka mempunyai penurunan ketara dalam pekali pemindahan arus asas walaupun pada arus pengumpul lebih daripada 1 A. Lebih baik menggunakan transistor KT818G dan KT819G yang dihasilkan kemudian daripada pertengahan 1997 - parameter mereka biasanya lebih baik .

9. Adakah mungkin untuk menggunakan transistor siri KT8101 dan KT8102 dalam peringkat keluaran sebagai analog yang disebut dalam artikel 2SA1215, 2SC2921?

Masalahnya ialah. bahawa antara transistor jenis ini yang dibeli di pasaran terdapat banyak kecacatan, termasuk OBR. Parameter elektrik membenarkan pemasangan transistor ini dalam peringkat keluaran tidak lebih daripada empat atau lima setiap lengan disebabkan oleh kapasiti ketara persimpangan mereka - dua kali lebih banyak daripada KT818. KT819. Jika transistor adalah berkualiti, maka menggunakannya dalam penguat agak boleh diterima

10. Apakah yang menerangkan penggunaan transistor mahal KT632B dan KT638A dalam UMZCH?

Pertama, versi murah juga tersedia untuk dijual, tetapi "dalam plastik* (contohnya, KT638A1). Kedua, menurut pengarang artikel, ini adalah satu-satunya transistor domestik pelengkap yang sesuai untuk penguat dengan voltan bekalan melebihi ±40 V Dengan cara ini, kelinearan ciri keluaran mereka sangat tinggi, dan rintangan volum pengumpul adalah kecil. Transistor yang diimport 2N5401 dan 2N5551 agak lebih teruk dalam hal ini, tetapi ia boleh digunakan (dengan mengambil kira perbezaan dalam pinout Transistor KT6116A dan KT6117A boleh disyorkan sebagai penggantinya.

11. Adakah anda perlu membuat sebarang perubahan pada penguat jika anda menggunakan kapasitor oksida berkapasiti lebih tinggi dalam litar kuasa - 15000 uF setiap satu, memasangnya di sebelah papan PA?

Dalam kes ini, anda perlu memasang pada papan sebagai ganti kapasitor "frekuensi tinggi" oksida (contohnya, 6-10 keping K73-17 dengan kapasiti 4,7 μF pada 63 V) dan redaman rantai RC dua kepada empat kapasitor oksida bersambung selari dengan jumlah kapasiti 1000 -2200 uF pada 63 V dan perintang siri dengan rintangan 1 Ohm 0.5 W untuk menekan resonans dengan wayar kuasa (ia mesti dipintal). Awas: Dengan kelajuan dan arus yang disediakan oleh penguat ini, sebarang perubahan reka bentuk yang ketara akan memerlukan pelarasan semula litar pembetulan (R71, C46) untuk mengoptimumkan tindak balas sementara.

12. Nyatakan voltan dan arus belitan sekunder pengubah T2.

Arus dalam belitan pengubah kuasa boleh dianggap sebagai sinusoidal puncak atau setara. Apabila mengira pengubah yang beroperasi pada penerus dengan penapis kapasitif, adalah perlu untuk mengambil kira arus puncak, kerana inilah yang menentukan penurunan voltan merentasi belitan. Pengilang biasanya memikirkan arus dengan beban rintangan, nilai puncaknya jauh lebih rendah - sewajarnya, untuk pengubah industri, pada kuasa yang sama, rintangan penggulungan adalah terlalu tinggi. Atas sebab inilah artikel itu membentangkan nilai rintangan penggulungan, dan bukan semasa. Dalam pilihan reka bentuk lain untuk pengubah kuasa, rintangan belitan boleh ditentukan dengan agak tepat berdasarkan anggaran panjang dan keratan rentas wayar.

Untuk versi penguat dengan voltan bekalan peringkat keluaran 32 V, voltan litar terbuka pada belitan hendaklah 23...24 V rms, arus maksimum belitan sekunder dalam nadi (dengan arus keluaran penguat daripada 7 A pada frekuensi 20 Hz) ialah 32...37 A, dalam kes ini, pengurangan voltan di bawah beban tidak boleh melebihi 2...3 V. Keperluan untuk baki belitan dinyatakan dalam artikel.

13. Apakah ciri-ciri menghidupkan penguat dalam mod litar jambatan untuk meningkatkan kuasa keluaran?

Apabila merapatkan dua penguat, masuk akal untuk membuat perubahan berikut.

Mula-mula, anda perlu menggabungkan bekalan kuasa ±40 V dan wayar biasa kedua-dua penguat menjadi satu berkas tujuh wayar berpintal ketat dengan keratan rentas sekurang-kurangnya 1 mm2 setiap satu, seperti ditunjukkan dalam Rajah. 1. Susunan khas konduktor membolehkan kearuhan parasit sambungan diminimumkan. Menggabungkan litar bekalan kuasa berkuasa membolehkan anda menggandakan kapasiti berkesan kapasitor penapis dan mengurangkan rintangan setara penerus dengan menggunakan kedua-dua bahagian bekalan kuasa sambil menguatkan setiap separuh gelombang isyarat. Syarat yang perlu ialah belitan sekunder pengubah kuasa T1 adalah berasingan untuk setiap saluran (lebih baik untuk menggulungnya dengan satu abah-abah wayar) untuk menghapuskan arus penyamaan antara penerus dan arus pampasan dalam wayar biasa abah-abah.

Kedua, adalah perlu untuk mengurangkan voltan bekalan peringkat keluaran daripada ±40 kepada ±32 V, yang akan memudahkan keadaan operasi transistornya, membolehkan mereka beroperasi dalam sambungan jambatan ke beban 4 Ohm tanpa mengganggu OBR. Di samping itu, voltan yang lebih rendah akan membolehkan penggunaan kapasitor dengan voltan operasi 35 V dengan kapasiti yang lebih besar (dengan dimensi yang sama).

Ketiga, mereka mengecualikan op amp DA4 dan litar yang berkaitan dengannya.

14. Berapa rendah impedans sumber untuk penapis input penguat berfungsi dengan baik?

Prototaip penguat ini mempunyai peringkat tambahan dengan input seimbang dan tidak memerlukan sumber isyarat impedans rendah. Walau bagaimanapun, walaupun tanpa lata sedemikian, dengan rintangan keluaran sumber isyarat kurang daripada 3 kOhm, perubahan dalam tindak balas frekuensi penapis input adalah sangat tidak ketara,

15. Bagaimana untuk membuat input penguat seimbang tanpa kehilangan kualiti pembiakan bunyi?

Satu varian litar lata dengan input seimbang ditunjukkan dalam rajah. 2.

Berbanding KR140UD1101 atau LM318. ditunjukkan dalam rajah, penggunaan op-amp yang popular di kalangan audiophile (LT1028, LT1115, AD797. OPA627, OPA637, OPA604. OPA2604, dsb.) dalam keadaan sebenar, contohnya, dengan kehadiran gangguan RF, sering menunjukkan hasil yang lebih teruk . Daripada op amp yang diuji, AD842 berfungsi paling baik, tetapi cip ini nampaknya telah dihentikan sekarang. Ambil perhatian bahawa disebabkan oleh arus masukan yang besar bagi op-amp ini, rintangan perintang lata mesti dikurangkan beberapa kali.

16. Apakah yang boleh disyorkan untuk UMZCH ultra-linear sebagai preamplifier? Apakah preamplifier yang digunakan oleh pengarang?

Input UMZCH direka untuk sambungan terus ke pemain CD WADIA. mempunyai voltan keluaran maksimum 2 V (dengan cara ini, perakam pita DAT juga mempunyai tahap yang sama). Tahap isyarat di dalamnya ditetapkan oleh DAC dengan fungsi pengawal selia (dan pelarasan digabungkan - kedua-duanya dalam "digital" dan "analog" - dengan menukar voltan rujukan). Dalam pemain dua blok, pengawal selia yang dikawal secara digital mempunyai bunyi modulasi yang kurang berbanding dengan perintang boleh ubah.

Antara pemain CD yang agak biasa, kami boleh mengesyorkan model SONY XA30ES, XA50ES dan TEAC-X1. Pemain SACD juga telah membuktikan diri mereka dengan baik. Daripada preamplifier, pengarang menggunakan suis mudah dengan geganti buluh.

Apabila mereka bentuk UMZCH superlinear, kami mengesyorkan menggunakan kawalan kelantangan dengan pengecilan diskret. Sebagai pilihan terakhir, anda boleh meletakkan perintang boleh ubah dengan rintangan 10 kOhm pada input penguat. Selain itu, ia mesti disambungkan selepas kapasitor C1. supaya kekerapan potong bagi penapis laluan tinggi masukan. dibentuk oleh Cl dan pengaktifan selari pengatur dan R1, adalah minimum pada volum rendah dan maksimum pada volum tinggi.

17. Bagaimanakah saya boleh mengurangkan sementara kuasa output (sensitiviti)?

Untuk memperkenalkan mod "20 dB" ("tenang"), cara paling mudah ialah memperkenalkan perintang "pelindapkejutan" tambahan dan geganti ke dalam litar input (RES-49 atau RES-55, RES-60, RES-80, RES -81, RES-91 dan lain-lain) dengan sesentuh yang biasanya tertutup disambungkan selari dengan perintang ini. Membuka kenalan membawa kepada penurunan tahap. Kenalan mestilah bersalut emas (periksa helaian data geganti). Geganti buluh lain, juga dengan sesentuh bersalut emas, juga akan berfungsi. Relay mesti dikuasakan dengan voltan malar dengan tahap riak yang rendah, jika tidak, latar belakang arus ulang-alik mungkin.

18. Dalam peranti elektronik jalur lebar, kapasitor oksida besar biasanya dipintas dengan yang seramik. Oleh itu, adakah berbaloi untuk menyediakan kapasitor SMD di papan?

Pengukuran yang dijalankan khas menunjukkan bahawa apabila kapasitor oksida kualiti standard (Samsung, Jamicon, dll.) dipasang sepenuhnya pada papan, pengenalan kapasitor seramik tambahan secara praktikal tidak mengubah impedans bas kuasa dalam julat frekuensi sehingga 20 MHz , dan ciri sementara penguat juga tidak berubah. Kapasitor SMD (untuk pemasangan permukaan) dengan voltan 63 V jarang berlaku, biasanya 50 V. Perlu diingat bahawa papan besar cacat semasa pemasangan, yang boleh menyebabkan keretakan pada kapasitor tersebut.

Kesusasteraan

1. Ageev S. Sekiranya UMZCH mempunyai impedans keluaran yang rendah? - Radio, 1997, No 4, hlm. 14-16.
2. Vitushkin A., Telesnin V. Kestabilan penguat dan bunyi semula jadi. - Radio, 1980, No. 7, hlm. 36, 37.
3. Sukhov N. UMZCH kesetiaan tinggi. - Radio, 1989, No 6, hlm. 55-57; No 7, hlm. 57-61.
4. Alexander M. A Penguat Kuasa Audio Maklum Balas Semasa. Konvensyen Ke-88 Audio Eng. Masyarakat, cetakan semula No. 2902, Mac 1990.
5. Wiederhold M. Neuartige Konzeption fur einen HiFi-Leistungsfersterker. - Radio fernsehen elektronik, 1977, H.14, s. 459-462.
6. Akulinichev I. UMZCH dengan jalur lebar OOS. - Radio, 1989, No. 10, hlm. 56-58.
7. Teknik Baxandal PJ untuk Memaparkan Keupayaan Output Arus dan Voltan Penguat dan Menghubungkaitkannya dengan Permintaan Pembesar Suara. - JAES, 1988, jld. 36, hlm. 3-16. 17.
8. Polyakov V. Mengurangkan medan kebocoran transformer. - Radio, 1983, No. 7, hlm. 28, 29.
9. Teori ECAP. - Diterbitkan oleh EvoxRifa Co., 1997.
10. Penyambung popular pengeluaran asing. - Radio, 1997, No 4, hlm. 60.
11. Penyambung popular yang dibuat di luar negara. - Radio. 1997, no 9. ms 49-51.

Pengarang: S. Ageev, Moscow

Lihat artikel lain bahagian Penguat kuasa transistor.

Baca dan tulis berguna komen pada artikel ini.

<< Belakang

Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:

Mesin untuk menipis bunga di taman 02.05.2024

Dalam pertanian moden, kemajuan teknologi sedang dibangunkan bertujuan untuk meningkatkan kecekapan proses penjagaan tumbuhan. Mesin penipisan bunga Florix yang inovatif telah dipersembahkan di Itali, direka untuk mengoptimumkan peringkat penuaian. Alat ini dilengkapi dengan lengan mudah alih, membolehkan ia mudah disesuaikan dengan keperluan taman. Operator boleh melaraskan kelajuan wayar nipis dengan mengawalnya dari teksi traktor menggunakan kayu bedik. Pendekatan ini dengan ketara meningkatkan kecekapan proses penipisan bunga, memberikan kemungkinan penyesuaian individu kepada keadaan khusus taman, serta jenis dan jenis buah yang ditanam di dalamnya. Selepas menguji mesin Florix selama dua tahun pada pelbagai jenis buah, hasilnya amat memberangsangkan. Petani seperti Filiberto Montanari, yang telah menggunakan mesin Florix selama beberapa tahun, telah melaporkan pengurangan ketara dalam masa dan tenaga kerja yang diperlukan untuk menipis bunga. ...>>

Mikroskop Inframerah Lanjutan 02.05.2024

Mikroskop memainkan peranan penting dalam penyelidikan saintifik, membolehkan saintis menyelidiki struktur dan proses yang tidak dapat dilihat oleh mata. Walau bagaimanapun, pelbagai kaedah mikroskop mempunyai hadnya, dan antaranya adalah had resolusi apabila menggunakan julat inframerah. Tetapi pencapaian terkini penyelidik Jepun dari Universiti Tokyo membuka prospek baharu untuk mengkaji dunia mikro. Para saintis dari Universiti Tokyo telah melancarkan mikroskop baharu yang akan merevolusikan keupayaan mikroskop inframerah. Alat canggih ini membolehkan anda melihat struktur dalaman bakteria hidup dengan kejelasan yang menakjubkan pada skala nanometer. Biasanya, mikroskop inframerah pertengahan dihadkan oleh resolusi rendah, tetapi perkembangan terkini daripada penyelidik Jepun mengatasi batasan ini. Menurut saintis, mikroskop yang dibangunkan membolehkan mencipta imej dengan resolusi sehingga 120 nanometer, iaitu 30 kali lebih tinggi daripada resolusi mikroskop tradisional. ...>>

Perangkap udara untuk serangga 01.05.2024

Pertanian adalah salah satu sektor utama ekonomi, dan kawalan perosak adalah sebahagian daripada proses ini. Satu pasukan saintis dari Majlis Penyelidikan Pertanian India-Institut Penyelidikan Kentang Pusat (ICAR-CPRI), Shimla, telah menghasilkan penyelesaian inovatif untuk masalah ini - perangkap udara serangga berkuasa angin. Peranti ini menangani kelemahan kaedah kawalan perosak tradisional dengan menyediakan data populasi serangga masa nyata. Perangkap dikuasakan sepenuhnya oleh tenaga angin, menjadikannya penyelesaian mesra alam yang tidak memerlukan kuasa. Reka bentuknya yang unik membolehkan pemantauan kedua-dua serangga berbahaya dan bermanfaat, memberikan gambaran keseluruhan populasi di mana-mana kawasan pertanian. "Dengan menilai perosak sasaran pada masa yang tepat, kami boleh mengambil langkah yang perlu untuk mengawal kedua-dua perosak dan penyakit," kata Kapil ...>>

Berita rawak daripada Arkib Bagaimana catur dimainkan 15.03.2002 Para saintis Jerman mendapati bahawa apabila bermain catur, terutamanya apabila menganalisis situasi di papan, tuan berpengalaman dan amatur biasa menggunakan bahagian otak yang berbeza. 20 orang telah duduk di dewan. Kesemua mereka mempunyai sepuluh tahun pengalaman bermain, tetapi ada yang bergelar tuan, selebihnya tidak mempunyai sebarang gelaran sukan. Komputer bermain menentang orang. Semasa permainan, otak pemain catur diimbas setiap lima saat dengan tomograf, yang menentukan jumlah aliran darah di bahagian otak yang berlainan. Penunjuk ini menunjukkan aktiviti tisu saraf di tempat ini. Ternyata lobus frontal dan parietal korteks serebrum berfungsi di tuan semasa permainan - dipercayai bahawa pusat ingatan jangka panjang terletak di sana. Dan untuk amatur, ia adalah terutamanya kawasan tengah lobus temporal otak yang terlibat, di mana ingatan jangka pendek tertumpu. Kesimpulan penyelidik: apabila bermain, tuan menggunakan pengetahuannya yang luas, pengalaman berpuluh-puluh ribu permainan, dan amatur pada dasarnya mempunyai masa untuk bertindak balas terhadap gerakan lawan yang baru dibuat.

Berita menarik lain:

▪ Suspensi pintar Ford dengan perlindungan berlubang

▪ Lautan menyelamatkan planet kita

▪ Jejak kehidupan awal dalam batu permata

▪ Kanak-kanak memilih

▪ Manekin sempurna menakutkan pembeli

Suapan berita sains dan teknologi, elektronik baharu

Bahan-bahan menarik Perpustakaan Teknikal Percuma:

▪ bahagian tapak Teknologi inframerah. Pemilihan artikel

▪ artikel oleh Benedict (Baruch) Spinoza. Kata-kata mutiara yang terkenal

▪ artikel Bilakah negeri pertama timbul? Jawapan terperinci

▪ artikel Elektromekanik, juruelektrik bagi isyarat, saling mengunci, menyekat dan komunikasi. Arahan standard mengenai perlindungan buruh

▪ artikel Penukar voltan tanpa Transformer. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

▪ artikel Unit eksekutif skim. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

Tinggalkan komen anda pada artikel ini:

Semua bahasa halaman ini

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web

www.diagram.com.ua
2000-2024