|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENSIKLOPEDIA ELEKTRONIK RADIO DAN KEJURUTERAAN ELEKTRIK Perakam kaset empat saluran. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Audio Dalam studio mudah alih moden, untuk melakukan rakaman bunyi utama, mesti ada perakam, yang fungsinya boleh dilakukan oleh perakam kaset analog berbilang saluran. Pengarang membuat percubaan untuk mencipta alat empat saluran mudah. Cirinya ialah kebolehsuaian laluan rakaman kepada spektrum isyarat, akibatnya, kapasiti lebihan laluan dalam kawasan frekuensi audio tinggi telah meningkat dengan ketara. Pemprosesan isyarat seterusnya menggunakan program komputer untuk pengurangan hingar memungkinkan untuk mencapai nisbah isyarat-ke-bunyi sebanyak 75...80 dB tanpa pemadanan phonogram. Kestabilan tinggi pergerakan pita magnetik disediakan oleh penstabil kelajuan dengan pengayun kuarza. Reka bentuk nod yang diterangkan dalam artikel itu bertujuan untuk pembuatan perakam berdasarkan Mayak MP-249S LPM. Peranti sedemikian, bersama-sama dengan konsol pencampuran mudah alih, akan sangat sesuai untuk merakam konsert "secara langsung" ensemble muzik dan koir yang wujud di banyak bandar, dan akan menjadi tambahan yang berguna kepada peralatan studio muzik amatur. Kaedah digital pembiakan bunyi telah memasuki kehidupan seharian kita. Perkara yang sama tidak boleh dikatakan untuk perakam digital - perakam pita R-DAT dan perakam CD. Peranti ini masih kurang boleh diakses oleh pelbagai peminat rakaman. Kelemahan utama peranti ini ialah kemustahilan rakaman berkualiti tinggi lebih daripada dua saluran. Pilihan rakaman 32 saluran yang tersedia pada beberapa perakam DAT hanya menggunakan kadar pensampelan 12kHz dan kuantisasi tidak seragam 45500-bit, yang tidak serasi dengan standard Hi-Fi (DIN 8). Pada masa yang sama, kebanyakan konsol pencampuran mempunyai output empat saluran, dan apabila merakam, sebagai contoh, muzik "langsung", rakaman berbilang saluran menyediakan peluang tambahan untuk meningkatkan bunyi stereo akhir dengan ketara kerana pemprosesan isyarat yang berasingan dalam saluran. Terdapat sistem rakaman berbilang trek digital, daripada lapan saluran AKAI DR-2430 ($24) kepada 2424 saluran Tascam MX-6290 ($XNUMX), tetapi ini jelas tidak tersedia kepada ramai. Pada masa yang sama, kemungkinan rakaman bunyi berbilang saluran analog masih jauh dari kehabisan. Ini dibuktikan dengan pengeluaran berterusan perakam pita kekili-ke-kekili studio analog: A-820 dari STUDER (Switzerland) dan MTR-15 dari ATARI (Jepun). Ini adalah perakam pita berbilang kelajuan, kompleks dan mahal, tetapi ia juga mempunyai ciri teknikal yang tinggi: jalur frekuensi 40 ... 28000 Hz dengan nisbah isyarat kepada bunyi 75 ... 78 dB. Juga tersedia ialah studio pelabuhan Fostex X-34 ($550), yang menyediakan rakaman empat saluran pada kaset padat. Kelemahan utama rakaman bunyi analog ialah nisbah isyarat kepada hingar yang tidak mencukupi: 50...56 dB (tidak berwajaran, pada pita IEC-1), serta kejatuhan pita magnetik dan herotan bukan linear yang besar semasa merakam pada frekuensi melebihi 6...8 kHz. Peningkatan dalam nisbah isyarat kepada hingar sebanyak 10 ... 15 dB disediakan oleh pelbagai sistem pengurangan hingar compander: Dolby A, B, C, dbx, Hicom, Super D, dll. Penggunaan algoritma pengurangan hingar komputer moden tersedia dalam editor bunyi Sound Forge kini telah menjadi alternatif kepada companding. , Cool Edit, dll. Algoritma ini menggunakan FFT dan melaksanakan pengurangan hingar bukan dalam dua atau empat jalur frekuensi, tetapi dalam beberapa ratus - ribuan (ditetapkan oleh pengguna) dengan penentuan awal ambang pengurangan hingar dalam setiap jalur frekuensi. Pemprosesan fonogram sedemikian memungkinkan untuk meningkatkan nisbah isyarat kepada hingar sebanyak 15...20 dB dan nisbah isyarat kepada hingar biasa sebanyak 40...50 dB. Percubaan untuk menambah baik rakaman treble bias analog telah dibuat dalam pelbagai cara. Ini termasuk mengehadkan kedalaman pembetulan RF apabila merakam isyarat frekuensi tinggi pada tahap tinggi (peranti ADRS daripada Akai dan DYNEQ dari Tandberg), dan penggunaan bias dinamik. Yang menarik minat khusus ialah artikel oleh O. Zaitsev [1], yang mencadangkan gabungan kaedah yang disebutkan di atas untuk perakam pita kekili-ke-kekili yang beroperasi pada kelajuan pita 9,53 cm/s. Artikel yang dicadangkan membentangkan komponen utama perakam kaset empat saluran - perakam untuk merakam muzik "secara langsung" pada kelajuan 4,76 cm / s. Peningkatan dalam output pita magnetik, penurunan dalam ketaklinearan laluan rakaman pada frekuensi tinggi dicapai dengan menyesuaikan kedalaman pembetulan frekuensi tinggi dalam penguat rakaman (AS) dan arus pincang frekuensi tinggi. Untuk menjimatkan ruang, artikel itu menunjukkan gambar rajah skematik hanya satu saluran rakaman dan main balik (selebihnya adalah sama) dan papan litar bercetak untuk dua saluran, yang dikaitkan dengan penggunaan cip K157UD2. Versi empat saluran perakam UV dan AS memerlukan set dua papan litar bercetak. Penjana pemadaman dan pincang (GSP) memastikan operasi empat saluran rakaman. Untuk mengurangkan arus pincang (apabila menggunakan pita magnetik IEC-1), voltan bekalan biasanya dikurangkan. Ini membawa kepada kemerosotan dalam pemadaman dan perubahan dalam kekerapan GSP, yang melibatkan gangguan dalam operasi penapis perangkap untuk ayunan dengan frekuensi pincang. Kami telah membangunkan GSP berdasarkan resonator kuarza (jam) dengan pengganda frekuensi dengan tiga (frcn = 98,3 kHz), beroperasi pada voltan bekalan malar. Modulator pincang frekuensi tinggi dibuat berdasarkan litar berayun selari dengan faktor kualiti berubah-ubah. Ayunan pengayun kuarza selepas pembahagian frekuensi yang sepadan juga digunakan dalam unit PLL digital untuk menstabilkan kelajuan putaran aci motor LPM, yang digunakan sebagai motor DC pengumpul dengan tachogenerator (dari VCR "Electronics VM -12"). Gambar rajah berfungsi komponen utama perakam pita kaset dalam versi dua saluran (stereo) ditunjukkan dalam rajah. 1.
Unit kepala universal BG1 disambungkan oleh suis SA1 kepada penguat main balik dua saluran atau kepada penguat rakaman. Penguat main balik menyediakan pensuisan elektronik pemalar masa 120 dan 70 μs (untuk pita berdasarkan Fe2 03 atau Cr02) dan menyekat output dalam semua mod operasi CVL, kecuali untuk main balik. Mod operasi blok dikawal oleh tahap voltan logik 0 dan +5 V digunakan pada kekunci yang sepadan. Untuk memudahkan rajah, peranti kawalan dan bekalan kuasa tidak ditunjukkan padanya. Strukturnya bergantung pada jenis CVL yang digunakan dan keperluan untuk perakam pita. Penapis laluan rendah dengan kekerapan potong 20...22 kHz dipasang pada input saluran rakaman. Daripada output isyarat ultrabunyi disalurkan kepada pengesan amplitud AD1, AD2 dan melalui palam penapis LfSf, ditala kepada frekuensi pincang frekuensi tinggi (HFF), ke kepala rakaman. Modulator voltan VChP disambungkan ke kepala universal melalui kapasitor penalaan Sp. Voltan keluaran AD1 mengawal modulator Mod 1 VChP: dengan peningkatan dalam tahap dan kekerapan komponen frekuensi tinggi dalam isyarat yang direkodkan (7 ... 20 kHz), voltan VChP pada output modulator berkurangan. Voltan daripada output AD2 dibekalkan kepada unit penyesuaian kedalaman pembetulan frekuensi tinggi (pautan LkCkRkVT1), yang mengurangkan kedalaman pembetulan frekuensi tinggi apabila tahap rakaman dan kekerapan isyarat meningkat. GSP direka bentuk sebagai penjana dengan pengujaan luaran dan terdiri daripada pengganda frekuensi dengan tiga dan penguat kuasa, bebannya ialah kepala pemadam BS1. Input pengganda menerima turun naik dalam bentuk meander dengan frekuensi 32,768 kHz daripada pengayun kuarza yang terletak di PLL digital enjin LPM. Kepala pemadam memasuki litar berayun pada output PA, dari mana voltan pemadam dibekalkan kepada modulator Mod 1 dan Mod 2 saluran rakaman (dalam versi empat saluran dan kepada modulator saluran 3, 4). Blok penstabil kelajuan untuk motor pemacu, dibuat berdasarkan PLL digital, termasuk pengayun diri kuarza pada frekuensi 32768 Hz, dua pembahagi frekuensi (FCH), pengesan fasa frekuensi PFD, penapis PIF penyepaduan secara berkadar , motor pengumpul UOC penguat DC dengan penjana tachogenerator TG dan penguat-penghad UO. Penstabilan kelajuan enjin dilakukan kerana maklum balas pada isyarat daripada TG. Voltan sinusoidal daripada keluaran TG motor dalam penguat pengehad ditukar kepada urutan denyutan segi empat tepat, yang, selepas pembahagian frekuensi dalam DC2, dibandingkan dalam frekuensi dan fasa dalam PFD dengan denyutan pengayun kristal yang telah melalui DC1. Isyarat ralat daripada keluaran litar penyepaduan secara berkadar dikuatkan dalam UPT dan disalurkan kepada motor elektrik, akibatnya, kelajuan aci berubah sehingga kekerapan dan fasa jujukan nadi pada input PFD sepadan. Pembinaan blok sedemikian memungkinkan untuk mendapatkan kestabilan tinggi kelajuan purata tali pinggang (tidak lebih buruk daripada ± 0,05%) dan untuk memastikan pekali turun naik minimum dalam kelajuan putaran capstan, yang bergantung hanya pada ketepatan pembuatan bahagian berputar. Gambarajah skematik penguat main balik (UV) ditunjukkan dalam rajah. 2. Di sini skema satu saluran HC diterangkan; saluran lain disusun sama. Dalam mod main balik, isyarat dari kepala universal BG1.1 melalui kenalan penyambung X2 dan geganti K1 disalurkan ke pangkal penguat hingar rendah yang dibuat pada transistor VT4. Biasa kepada kedua-dua saluran ialah unit kawalan geganti K1, K2, dibuat pada transistor VT1 - VT3, pengatur voltan parametrik -2,2 V pada VD3, HL1, R12, C4 dan penstabil voltan ± 9,5 V bekalan op-amp, dibuat masing-masing pada elemen VT5, VD5, R24 dan VT8, VD4, R28.
Untuk mengurangkan hingar frekuensi rendah, sambungan langsung kepala dengan asas transistor penguat hingar rendah telah digunakan. Penstabilan arus pemancar VT4 dilakukan menggunakan perintang R10 yang disambungkan kepada penstabil - 2,2 V. Pembetulan frekuensi tinggi dalam SW dicapai kerana resonans dalam litar ayunan selari yang dibentuk oleh kearuhan kepala BG1.1 dan kapasitor C1. Litar ditala ke frekuensi had atas perakam pita 18 ... 20 kHz, dan perintang R7 menyediakan faktor kualiti yang diingini. Kapasitor C3 mengurangkan tahap hingar frekuensi tinggi yang memasuki input peringkat. Perintang R13 mengawal penguatan lata, menukar kedalaman OOS melalui elemen C6, R11, R13 untuk menetapkan tahap nominal voltan keluaran SW. Elemen C2, R8 juga menapis kuasa dalam litar pengumpul VT4. Daripada perintang R9, isyarat yang dikuatkan melalui kapasitor C5, perintang R14 disalurkan kepada input bukan penyongsangan op-amp DA1.1. Litar ayunan siri C7L1 ditala kepada frekuensi pincang dan merupakan penapis takuk. Litar ini diperlukan untuk operasi serentak HC dan saluran rakaman dalam mod tulis ganti dalam perakam pita dengan dua CVL. Apabila menggunakan satu LSM, elemen kontur tidak dipasang. Op-amp DA1 dilindungi oleh OOS untuk arus terus melalui perintang R18. Untuk arus ulang alik, OOS bergantung kepada frekuensi, yang membentuk pembetulan tindak balas frekuensi yang diperlukan, beroperasi melalui pembahagi R20R21 dan litar R19C11R17R16C8. Suis transistor VT7 menyambungkan litar R23C14, menyediakan pita Fe203 perubahan dalam pemalar masa litar pembetulan daripada 70 hingga 120 μs. Kapasitor C9 menghalang pengujaan penguat pada frekuensi ultrasonik. Isyarat dari pin 13 OU melalui perintang R22, R25 (dengan kunci peribadi pada VT6) pergi ke output. Transistor VT6 dibuka dalam semua mod operasi LPM, kecuali untuk mod main balik, dan menyekat laluan menukar bunyi dan bunyi lain ke output perakam pita. Gambarajah skematik satu saluran rakaman ditunjukkan dalam rajah. 3.
Isyarat input melalui kapasitor C1 disalurkan ke pangkal pengikut pemancar pada transistor VT1 dan kemudian ke penapis laluan rendah aktif dengan anggaran tindak balas frekuensi Zolotarev-Kauer [2], dipasang pada elemen R4, R5 , R7, C4 - C6 dan VT2. Kekerapan cutoff dipilih sama dengan 20 kHz, cerun tindak balas frekuensi dalam jalur penindasan adalah kira-kira 30 dB setiap oktaf. Pembahagi R1R2 menyediakan voltan berdasarkan VT1, di mana voltan pincang pada input bukan penyongsangan DA1.1 op-amp adalah hampir kepada sifar. LPF menindas komponen ultrasonik isyarat input yang mencipta rentak yang boleh didengar dengan ayunan GPS. Komponen sedemikian wujud dalam isyarat pada output penala stereo (dalam bentuk ayunan frekuensi subcarrier 31,25 atau 38 kHz dan harmoniknya), serta pemain CD (sebagai denyutan frekuensi pensampelan 44,1 kHz dan harmonik). Penguat rakaman dipasang pada op-amp K157UD2, litar maklum balas yang merangkumi elemen pembetulan frekuensi rendah R10, R13, C10, C7, R8 dan pembetulan frekuensi tinggi penyesuaian C8, L1, R9, VT3. Kedalaman pembetulan RF ditentukan oleh jumlah rintangan perintang R9 dan rintangan keluaran peringkat transistor pada VT3. Pada tahap isyarat input yang rendah, transistor VT3 hampir kepada tepu disebabkan oleh arus asas yang mengalir melalui perintang R12, R27 dan R25. Faktor kualiti litar C8L1 adalah maksimum, kedalaman pembetulan RF mencapai 14 dB. Output penguat rakaman (terminal 13 DA1) disambungkan melalui penapis laluan rendah R16C12, kapasitor pengasingan C17, palam penapis voltan pincang C20L2, perintang R31 yang menstabilkan arus rakaman, kepada penyambung X4, dari mana isyarat disalurkan ke penyambung X1 (lihat Rajah 2 ) dan seterusnya melalui X2 ke kepala universal BG1. Di samping itu, pembahagi isyarat R17R21C13 dibekalkan kepada penunjuk tahap rakaman, serta input pengesan pada elemen C15, VD1, R23, VT7, R26, C19, yang mengawal modulator bias frekuensi tinggi, dan litar input C11, R14 penyongsang pada transistor VT4 . Perintang R26 menyediakan pincang awal diod VD1 dan simpang pangkalan pemancar VT7, meningkatkan kelinearan bahagian awal ciri pengesanan. Sekiranya tiada komponen RF dalam isyarat input pengesan, voltan pada terminal atas kapasitor pengesan C19 mengikut litar ialah +1 V. Pengesan yang mengawal kedalaman pembetulan RF semasa rakaman melalui transistor VT3 dibuat mengikut litar gelombang penuh dalam bentuk dua pengesan pemancar C14R19VT5 dan C16R22VT6 yang disambungkan selari pada output, input yang dibekalkan dengan voltan antifasa. Beban pengesan ialah elemen R25 dan C18. Perintang R24 menghadkan arus nyahcas puncak kapasitor C18. Perintang R27 mencipta pincang awal persimpangan asas pemancar transistor VT5, VT6. Sambungan selari pengesan ini menggandakan kekerapan riak sampul surat dan mengurangkan herotan isyarat terkawal kerana ketiadaan harmonik sekata. Apabila tahap dan kekerapan isyarat meningkat, voltan merentasi kapasitor C18 pengesan berubah daripada +0,9 V kepada -2 V, menyebabkan transistor VT3 ditutup dan kedalaman pembetulan RF berkurangan. Modulator voltan pincang dibuat berdasarkan litar berayun selari C22L3R32 dengan faktor kualiti dikawal dengan menukar rintangan kehilangan purata litar oleh transistor VT8 modulator. Adalah diketahui bahawa pada frekuensi resonans rintangan unsur reaktif litar adalah kali Q (Q ialah faktor kualiti litar) lebih besar daripada rintangan kehilangan siri. Peranan rintangan kehilangan dilakukan oleh elemen bersambung selari R32, VD2 dan rintangan pengumpul-pemancar transistor VT8. Oleh kerana arus yang mengalir dalam cawangan induktif litar adalah sama untuk kearuhan dan rintangan kehilangan setara, penurunan voltan merentasi unsur-unsur ini adalah berkadar dengan rintangannya. Jadi, dengan faktor kualiti litar QE = 10 dan amplitud voltan pada litar, sebagai contoh, 50 V, amplitud voltan merentasi rintangan kehilangan hanya 5 V, dan transistor voltan rendah kuasa rendah boleh digunakan untuk menukar faktor kualiti litar. Untuk mengelakkan pembukaan dengan separuh gelombang negatif voltan merentasi perintang R32 persimpangan pengumpul asas transistor VT8, diod VD2 digunakan. Oleh itu, perubahan dalam faktor kualiti litar berayun dilakukan dengan menukar rintangan keluaran modulator transistor VT8 dengan separuh kitaran positif voltan pada pengumpulnya. Adalah diketahui bahawa rintangan resonans setara bagi litar selari (pada f = fo) dikira dengan formula Rer = QeVL3/C22 dan juga akan berubah apabila Qe berubah. Memandangkan voltan daripada GSP dibekalkan kepada litar yang diterangkan melalui kapasitor C23, kami memperoleh pembahagi voltan di mana peranan lengan bawah dimainkan oleh litar berayun selari L3C22 dengan elemen R32, VD2, VT8 dengan kualiti berubah-ubah. faktor. Oleh itu, voltan pincang dimodulasi. Pada tahap rendah komponen RF isyarat pada output penguat rakaman, voltan +1 V pada pemancar VT7 pengesan menepu transistor VT28 melalui perintang R8. Dalam kes ini, rintangan kehilangan litar adalah minimum, dan voltan pincang pada litar L3C22 adalah maksimum. Melalui kapasitor C21, ia memasuki litar kepala universal. Apabila tahap komponen RF dan (atau) kekerapannya meningkat, voltan pada keluaran atas kapasitor C19 mengikut litar berkurangan, rintangan keluaran transistor VT8 meningkat (dengan separuh gelombang positif voltan pada pengumpul). Dalam kes ini, rintangan kehilangan purata litar sepanjang tempoh meningkat, dan faktor kualiti dan rintangan resonan yang setara berkurangan. Akibatnya, voltan pincang pada litar L3C22 berkurangan. Elemen R28, R29, R30 memastikan kelinearan ciri modulasi modulator pada VT8 apabila voltan pada litar menurun kepada 1/3 daripada maksimum. Kelebihan modulator yang dicadangkan ialah kawalan linear yang tinggi, penapisan tambahan voltan pincang, kesederhanaan, kemungkinan memodulasi voltan pincang dengan amplitud sehingga 100 V apabila menggunakan transistor kuasa rendah voltan rendah (lk max<100 MA, Uke maks<20...30 V), contohnya, KT315B . Kelemahan termasuk kehadiran induktansi L3 dan keperluan untuk menala litar L3C22 kepada frekuensi GSP. Gambarajah skematik penjana pemadaman dan pincang ditunjukkan dalam rajah. empat.
Ayunan segi empat tepat dengan kitaran tugas 2 dan frekuensi 32,768 kHz disuap melalui litar C1R1 dari pengayun kuarza unit PLL digital motor utama kepada input litar berayun C2L1. Untuk mendarab frekuensi, harmonik voltan ketiga bentuk "meander" digunakan, dengan kekerapan litar ditala. Elemen R2, VD1, C3 menyediakan mod operasi yang diperlukan bagi lata GSP berikutnya dan penstabilan suhunya. Pengikut pemancar pada transistor VT1 sepadan dengan rintangan resonans tinggi litar pengganda L1C2 dengan galangan input penguat kuasa. Kemasukan GSP dilakukan dengan menggunakan voltan +5 V ke titik sambungan unsur R2, R3, C4. Penguat kuasa GSP terdiri daripada pengikut pemancar pada transistor VT2 dan penguat resonan pada VT3, dibuat mengikut litar pemancar biasa dengan kemasukan tidak lengkap litar berayun C6C7L2BS1 dalam litar pengumpul. Perintang R4 digunakan untuk menetapkan mod operasi kritikal penjana pada sudut potong arus pengumpul hampir 90 darjah. Peranan induktansi litar berayun dilakukan oleh induktor L2 dan kepala pemadam BS1, yang mana kearuhannya adalah kira-kira 360 μH. Kapasitor C7 digunakan untuk menala halus litar pengayun kepada frekuensi 98,3 kHz. Perintang R7 berfungsi untuk mengukur arus pemancar (secara praktikal sama dengan arus pengumpul) dan, sebagai elemen litar OOS, sedikit meningkatkan rintangan input peringkat akhir, selain menstabilkan modnya. Elemen C8, L3, C9 membentuk penapis ayunan dengan frekuensi GSP di sepanjang litar kuasa. Suis SA1 dengan perintang R8 menukar voltan (dan arus) pemadaman dan pincang untuk pelbagai jenis pita - dengan tahap pincang biasa ("Fe203") dan tinggi ("Cr02"). Kemasukan litar berayun yang tidak lengkap (faktor hidup p \u0,22d 6) mencapai ayunan voltan pada kapasitor C85 sekurang-kurangnya 8 V pada voltan bekalan pada kapasitor C12 sebanyak 1 V (untuk pita dengan tahap pincang biasa, suis SA110 terbuka) dan kira-kira 2 V dengan sesentuh tertutup. Jika perlu, voltan ini boleh ditingkatkan dengan mengurangkan kearuhan induktor L6. Voltan daripada kapasitor C7, C1 litar dibekalkan kepada modulator voltan pincang yang merupakan sebahagian daripada saluran rakaman (lihat Rajah 3 dan XNUMX). Gambarajah skematik blok PLL digital motor plumbum LPM ditunjukkan dalam rajah. 5. Ia dibuat mengikut gambar rajah berfungsi (lihat Rajah 1). Pada transistor VT1, VT2 dan resonator "jam" kuarza ZQ1 (FKB = 32768 Hz), penjana frekuensi rujukan dibuat, ayunan yang dari perintang R7 disalurkan ke unit GSP dan ke input pembahagi frekuensi DCH1 {input CN1 DD1). Ia dibuat pada litar mikro digital DD1, DD2 dan elemen "DAN" pada diod VD1-VD4, yang menetapkan nisbah pembahagian, serta elemen R14, R15, C9.
Untuk diod yang ditunjukkan pada rajah, faktor pembahagian frekuensi N1 ialah 202. Apabila kandungan pembilang pada DD1 mencapai nilai 202 = 2 + 8 + 64 + 128, logik "12" akan muncul pada pin 14, 5, 6 , 1 daripada cip DD1, diod VD1- VD4 akan ditutup dan nadi set semula melalui litar penyepaduan R14C9 akan menetapkan semula pembilang DD1, DD2.1 kepada keadaan awal pada input R. Dengan memasang diod tambahan pada output DD1, DD2, sebarang nilai pekali N1 dari 2 hingga 511 boleh didail dengan kod binari. Denyutan dengan frekuensi perbandingan 32768/202 = 162,2 Hz dari pin 11 DD2 disalurkan ke input Daripada pencetus pertama cip DD3, di mana pengesan fasa frekuensi dipasang. Input kedua ChfD - input Dari litar pencetus bawah DD3 yang sama, yang menerima denyutan dari pembahagi frekuensi kedua ДЧ2, dibuat pada separuh lagi kaunter DD2 (output - pin 5 DD2). Faktor pembahagian frekuensi dipilih N2 = 8. Input DF2 (pin 1 DD2) menerima denyutan daripada output penguat had, dipasang pada transistor VT3, VT4. Voltan sinusoidal daripada tachogenerator motor elektrik DPLT bertindak pada input CR, yang frekuensinya berkaitan dengan kelajuan enjin mengikut nisbah ftg = 38fdv. Apabila PLL berada dalam mod tangkapan, frekuensi jujukan nadi pada input PFD adalah sama, i.e. fqv/N1 = ftrg/N2 = 38fmot/N2 = 162 Hz. Input set semula R DD3 menerima denyutan daripada output pencetus langsung melalui elemen "DAN" pada diod VD5 dan VD6. Output terbalik pencetus atas mengikut litar (pin 2) disambungkan melalui pembahagi perintang R20R21 ke input kunci pada VT8, dan output langsung pencetus bawah (pin 13) melalui pembahagi R22R23 disambungkan ke input utama pada VT9. Voltan keluaran PFD dari titik sambungan perintang pengehad arus R24, R25 disalurkan kepada penapis penyepaduan berkadar R26C14R29C15, daripada outputnya voltan terlicin melalui dua pengikut pemancar (VT10, VT5) disalurkan kepada kuasa penguat berdasarkan transistor VT6, VT7. Beban VT6 ialah motor DC pengumpul jenis DPLT dengan tachogenerator, digunakan dalam VCR "Electronics VM-12". Transistor VT7 dengan perintang R19 melembapkan motor dan mengurangkan masa transien, tercekik L1, L2 bersama-sama dengan kapasitor C12. C13 mengurangkan bunyi pensuisan pengumpul. Pembinaan blok PLL yang diterangkan membolehkan anda menukar kelajuan aci motor tepat dua kali dengan hanya menukar output DD2. Oleh itu, apabila menyambungkan pin 11 DD3 ke pin 4 DD2, kelajuan (dan kelajuan pita) dikurangkan separuh, dan apabila menggunakan pin 6 DD2, kelajuan enjin LPM berganda. Mari kita kemukakan kaedah untuk mengira faktor pembahagian N1 menggunakan contoh CVL perakam pita kaset Mayak M-249S-1. Data awal: diameter aci capstan dT = 3 mm, diameter roda tenaga dM = 91,2 mm, diameter takal enjin dsh = 13,5 mm, kelajuan tali pinggang \/l = 47,625 mm/s. Bagi kes ketiadaan gelinciran tali pinggang, formula pengiraan telah diperoleh yang mengaitkan parameter di atas:
Kami membulatkan nilai yang diperoleh kepada integer terdekat N1 = 202, manakala kelajuan enjin akan lebih daripada nominal sebanyak (202,084/202 -1) 100% = 0,041%, yang agak boleh diterima. Frekuensi ayunan di pelbagai titik blok PLL adalah seperti berikut: fkv = 32768 Hz, ftg = N2fkv / N1 = 1297,7 Hz, fav = fqv/N1 = 162,2 Hz, fmotor = ftrg /38 = 34,151 Hz, p = f 60 = 2049 rpm. Untuk n \u2049d 5,6 rpm, voltan yang membekalkan motor DPLT semasa melahu ialah Udv \u5,8d XNUMX ... XNUMX V. Pengiraan pekali N1 boleh dilakukan untuk parameter lain CVL, dan nilai N1 yang ditemui kemudian ditaip dalam kod binari menggunakan diod pada output pembilang DD1 dan DD2 (lihat Rajah 5, sebutan pekali dalam DD1 dan DD2). Pembinaan dan butiran. Blok perakam kaset dibuat pada papan litar bercetak yang diperbuat daripada gentian kaca bersalut foil satu sisi dengan ketebalan 1,5 mm. Pada rajah. 6 menunjukkan papan saluran rakaman,
dalam rajah. 7 - Papan GSP (klik untuk besarkan),
dalam rajah. 8 - papan saluran main balik,
dalam rajah. 9 - papan PLL digital enjin LPM (klik untuk membesarkan).
Oleh kerana ketumpatan pelekap yang tinggi dan susunan satu sisi konduktor bercetak, beberapa sambungan (terutamanya litar kuasa) dibuat dengan pelompat wayar yang dipateri dari sisi konduktor bercetak. Blok menggunakan perintang malar MLT-0,125, perintang penalaan - SPZ-1 (saluran main balik), SP5-16 (GSP). Sisihan daripada penarafan kebanyakan elemen yang ditunjukkan dalam rajah tidak boleh melebihi ± 10%. Untuk perintang R17, R19, R20, R21, R23 dalam saluran main balik, serta R4, R5, R7 dalam saluran rakaman, sisihan dibenarkan tidak lebih daripada ±5%. Perintang pada papan litar bercetak laluan rakaman dipasang secara berserenjang, dan perintang tanpa plumbum R24 (R24') diletakkan pada sisi konduktor bercetak. Kapasitor penapis dan litar pembetulan C11, C14 (dalam saluran main balik) dan C4, C6, C8 (dalam saluran rakaman) - siri K73-17 dengan sisihan tidak lebih daripada ± 5%. Kapasitor C6 (K31 -10), C7 dalam GSP dan C20-C22 dalam saluran rakaman mesti mempunyai voltan operasi sekurang-kurangnya 100 V. Kapasitor oksida - K50-16 atau K50-35, kapasitor C14 dalam PLL - K53- 4, selebihnya - dari siri KTM, KM. Gegelung kearuhan L2 dalam saluran rakaman, serta L1 dalam GSP, masing-masing mengandungi 80 lilitan wayar PELSHO 0,12 dan diletakkan dalam teras magnet ferit berperisai OB-14, yang cawannya dilekatkan dengan celah yang dibentuk oleh dua lapisan daripada kertas surih. Gegelung L1 dalam saluran main balik mempunyai 185 pusingan, dan L1 dalam saluran rakaman - 130 pusingan wayar yang sama dan diletakkan dalam litar magnet yang sama. Gegelung L3 dalam saluran rakaman diletakkan dalam litar magnet OB-19 dan mengandungi 80 lilitan wayar PELSHO 0,22 setiap satu. Cawan litar magnet dilekatkan dengan jurang yang serupa. Sebelum melekatkan gegelung, adalah wajar untuk mengukur induktansi mereka (pada frekuensi yang sepadan dengan yang berfungsi) dan, jika perlu, laraskan bilangan lilitan. Oleh kerana L2, L3 (GSP) tercekik DPM-0,1 digunakan, sebagai L1 (dalam PLL) - jenis tercekik DM-0,6. Gegelung penapis L2 (unit PLL) dililit pada cincin ferit K16x10x4,5 jenama 2000NM dengan wayar PELSHO 0,22 yang dilipat dua dan mengandungi 2x80 lilitan. Nilai induktansi ini tidak kritikal. Elemen penapis C12, L2, C13 (PLL) diletakkan berhampiran motor pada papan litar bercetak kecil. Transistor KT3102E (VT4 dalam saluran rakaman) boleh digantikan dengan KT3102D, sebaik-baiknya dalam bekas logam. Transistor lain boleh digunakan dengan indeks huruf lain. Daripada diod siri KD522, diod KD521A boleh digunakan, dan bukannya litar mikro siri K561 - KR1561. ZD24.12002 digunakan sebagai kepala universal dalam versi dua saluran (stereo), blok empat trek 7N10S (BB45), kepala pemadam jenis ZS12.4210 daripada perakam kaset Mayak digunakan dalam empat saluran versi. Disebabkan ketiadaan kepala pemadaman untuk keseluruhan lebar (3,81 mm) pita, rakaman empat saluran hendaklah dilakukan pada pita pra-nyahmagnet (contohnya, dengan pencekik) bagi kaset padat. Geganti RES-1 digunakan sebagai suis K2, K49. Pembuatan dan pelarasan unit perakam pita, sudah tentu, mungkin untuk amatur radio terlatih yang mempunyai alat pengukur: penjana ayunan frekuensi rendah (frekuensi 20 Hz ... 200 kHz), osiloskop elektronik dengan julat frekuensi 0 ... 1 MHz, milivoltmeter (dengan had 1 mV. ..1 V) dan meter frekuensi elektronik (julat frekuensi 20Hz...200kHz). Penubuhan mulakan dengan blok PLL digital LPM enjin utama. Penapis C12L2C13 dan litar pengumpul motor disambungkan ke blok yang dipasang. Penggulungan tachogenerator disambungkan dengan satu terminal ke wayar biasa, yang lain - ke terminal kiri kapasitor C13 mengikut skema. Perintang R27 tidak dipateri buat sementara waktu, dan perintang R26 digantikan dengan pembolehubah dengan rintangan maksimum 300 ... 500 kOhm. Unit ini dibekalkan dengan voltan bekalan +15 V. Menggunakan osiloskop, mereka yakin dengan kehadiran ayunan pengayun kuarza (pada pengumpul VT2). Dalam ketiadaan mereka, kurangkan rintangan perintang R2 sehingga ayunan stabil diperolehi. Jika tiada ayunan pada rintangan yang hampir kepada sifar, maka resonator kuarza diganti. Meter frekuensi menyemak frekuensi ayunan, yang sepatutnya berada dalam 32768 ± 20 Hz. Menggunakan osiloskop dan meter frekuensi, kehadiran denyutan segi empat tepat dan frekuensinya diperiksa pada output pembahagi frekuensi pertama (pin 3 DD3). Amplitud nadi adalah kira-kira 10 V, frekuensi ialah 162,2 ± 0,1 Hz. Dengan mengurangkan rintangan perintang boleh ubah yang disertakan dan bukannya R26, voltan pada enjin dinaikkan kepada 5,6 ... 5,8 V. Adalah wajar bahawa enjin dipasang di LPM dan tali pinggang diletakkan pada takalnya. Tetapan awal dijalankan pada kelajuan melahu LPM (kaset tidak dimasukkan, penggelek tekanan tidak menyentuh capstan). Osiloskop memeriksa pada output tachogenerator untuk kehadiran ayunan sinusoidal dengan ayunan kira-kira 0,5 V dan denyutan segi empat tepat dengan amplitud 9 ... 10 V pada pengumpul VT4. Dengan melaraskan perintang boleh ubah, kadar pengulangan nadi 1298 Hz dicapai, manakala pada output pembahagi frekuensi kedua (pin 5 DD2), frekuensi nadi hendaklah sama dengan 162,2 Hz. Kemudian matikan kuasa ke unit, nyahpateri perintang berubah-ubah, ukur rintangannya dengan peranti digital dan pateri perintang malar nilai terdekat sebagai ganti R26. Pasang perintang R27 yang dikeluarkan sebelum ini dan hidupkan kuasa. Motor elektrik mesti mempunyai kelajuan aci 2049 rpm, manakala frekuensi nadi pada terminal 3 dan 11 DD3 mestilah sama dengan 162,2 Hz, yang tidak berubah apabila roda tenaga LPM dibrek dengan jari. Dengan peningkatan beban, voltan pada motor dan penggunaan semasa hanya perlu meningkat daripada 60 ... 70 mA (pada melahu) kepada 300 ... 350 mA sambil mengekalkan kelajuan yang ditentukan. Tetapan akhir blok dibuat apabila memainkan semula rakaman pita pengukur (bahagian "E"). Kekerapan isyarat pada output saluran main balik hendaklah dalam lingkungan 3150±20 Hz (±0,6%). Jika nilai frekuensi yang diperoleh tidak sepadan dengan nominal, adalah perlu untuk mengira faktor pembahagian baru N,, tetapkannya menggunakan diod VD1 - VD5 dan ukur semula frekuensi isyarat dari pita pengukur. tetapan GPS dihasilkan mengikut susunan berikut. Buka suis SA1. Tapak transistor VT2 disambungkan kepada wayar biasa melalui kapasitor 0,01 μF dan rintangan maksimum perintang boleh ubah R4 ditetapkan. Penjana pengukur disambungkan kepada input blok, di mana nilai berkesan voltan ditetapkan kepada 1 V dan frekuensi ialah 98,304 kHz (dikawal oleh meter frekuensi). Sambungkan input Y osiloskop kepada pemancar transistor VT1. Mod rakaman dihidupkan dengan menggunakan kuasa dan voltan kawalan dan menggunakan perapi gegelung L1, tala litar L1C2 kepada resonans (mengikut ayunan isyarat maksimum). Sekiranya mustahil untuk melaraskan litar dengan perapi, anda boleh menukar kapasitansi kapasitor C2. Pada akhir penalaan, mereka yakin dengan ketepatannya dengan menala frekuensi penjana. Amplitud isyarat pada pemancar VT1 harus berkurangan kedua-duanya dengan peningkatan dan penurunan frekuensi. Pemangkas gegelung L1 dipasang dengan gam panas. Seterusnya, output kapasitor 0,01 μF diputuskan dari wayar biasa dan disambungkan ke output penjana pengukur, di mana ayunan isyarat ditetapkan kepada tidak lebih daripada 0,5 V. Kepala padam disambungkan ke unit dan kapasitor C7 dipateri daripada unit. Osiloskop menggunakan pembahagi 1:10 (kemuatan input - tidak lebih daripada 15 pF) disambungkan kepada output GSP. Bekalan kuasa +15 V dan voltan kawalan +5 V dihidupkan. Dengan menukar frekuensi penjana, tentukan frekuensi f( resonans litar C6L2BS1 (mengikut voltan maksimum, ayunan yang sepatutnya 30 ... 60 V) Nilai f1 mestilah lebih besar daripada nominal f0 = 98,304 kHz Kapasiti pemuat tambahan C7 dikira dengan formula C7=C6(f12/f12 -1), dan dipasang dalam GSP. Dengan menukar frekuensi penjana, pastikan litar C6C7L2BS1 ditala dengan tepat kepada frekuensi 98,3 ± 0,5 kHz. Selepas mematikan kuasa, sambungkan input GSP ke output pengayun kristal PLL (perintang R7). Unit PLL dan voltan bekalan GSP +15 V dihidupkan. Osiloskop disambungkan ke output GSP. Dengan mengurangkan rintangan perintang R4, amplitud isyarat pada output GSP adalah tidak kurang daripada 80 V. Bentuk denyutan arus pengumpul VT3 (pada perintang R7) adalah hampir dengan kosinus: amplitud semasa ialah tidak lebih daripada 0,15 A, dan sudut potong ialah 70 ... 80 darjah . Ayunan voltan pada kepala pemadam mestilah sekurang-kurangnya 70 V apabila voltan bekalan pada kapasitor C8 adalah kira-kira +12 V. Bentuk voltan padam mungkin berbeza daripada sinusoidal. Menetapkan laluan main balik (diterangkan dalam versi dua saluran) terdiri daripada menetapkan sudut kecondongan jurang kerja kepala sejagat, tahap nominal isyarat keluaran, memeriksa fasa saluran dan menetapkan pembetulan RF. Kepala universal disambungkan kepada penyambung X2 papan saluran main balik, milivoltmeter dan osiloskop disambungkan kepada penyambung X1,2 (pin 5). Voltan +1 V digunakan pada perintang R27 dan R15. Voltan bekalan +15 V dan -5 V dihidupkan. Kaset dengan pita pengukur magnetik (bahagian "H") dipasang di LPM perakam pita dan lejang kerja dihidupkan. Kedudukan GU dengan bantuan skru pelaras ditetapkan kepada pulangan maksimum pada frekuensi 14 ... 0 kHz. Tahap output nominal 550 dB (1 mVrms) ditentukan oleh pengarang dengan memainkan semula rakaman tambahan 45 kHz perakam pita SONYTC-K4. Perakam pita ini telah ditala kilang menggunakan pita ujian SONY P-81-L-333 (0 Hz, 3 dB) [550]. Voltan terkadar 333 mV pada frekuensi 400 (13) Hz, apabila dilaraskan oleh pita pengukur, ditetapkan oleh perintang R2, pertama di saluran pertama (output 1 HZ), kemudian di kedua (output XNUMX HZ) . Fasa saluran diperiksa pada isyarat 1 kHz (bahagian "U") dengan menyambungkan pin 1, 2 penyambung XZ. Dengan fasa saluran yang betul, voltan keluaran tidak akan berubah atau berkurangan sedikit (tidak lebih daripada 1 ... 2 dB), jika ia tidak betul, ia akan menghampiri sifar. Dalam kes kedua, anda perlu menukar kesimpulan salah satu ketua (BG1.1 atau BG1.2). Pembetulan RF dilaraskan secara individu dalam setiap saluran dengan memilih kapasitor C1 mengikut ketaksamaan tindak balas frekuensi minimum dalam lingkungan 5 ... 14 kHz apabila memainkan paket frekuensi (bahagian "Ch") kaset pengukur. Pada frekuensi 10 kHz, tindak balas frekuensi tidak boleh melebihi 3 dB. Kesimpulannya, saluran itu disekat dengan menggunakan voltan +5 V pada anod diod VD6 dan menukar pemalar masa 70/120 μs dengan mematikan sementara voltan +5 V daripada perintang R27. pada mewujudkan laluan rakaman mula-mula, mereka menyemak kekerapan potong penapis laluan rendah, menetapkan frekuensi litar pembetulan frekuensi tinggi kepada 18 kHz, melaraskan penapis takuk L2C20 (lihat Rajah 3) kepada frekuensi pincang, dan menala litar L3C22 bagi modulator VChP. Kemudian, arus pincang optimum dan had penyesuaiannya ditetapkan, serta tahap rakaman nominal dan arus rakaman. Nilai rms voltan input saluran rakaman, bersamaan dengan 110 mV, telah dipilih sebagai tahap input maksimum. Tahap ini sepadan dengan 0 dB ciri saluran rakaman yang diberikan di bawah. Untuk pelarasan, penjana pengukur disambungkan kepada input saluran rakaman dan voltan keluarannya ditetapkan kepada 110 mV. Hidupkan kuasa dan semak kekerapan pemotongan input penapis laluan rendah (pada pin 2 dan 6 cip DA1) pada tahap -3 dB, ia sepatutnya 20 ... 22 kHz. Pengecilan dalam LPF pada frekuensi 44,1 kHz mestilah sekurang-kurangnya 36 dB. Komponen malar voltan pada keluaran DA1 (terminal 13, 9) tidak boleh melebihi ±0,5 V, jika tidak, perintang R2 harus dipilih. Kemudian voltan penjana dikurangkan sebanyak 20 dB (sehingga 11 mV) dan kekerapan kenaikan tindak balas frekuensi maksimum ditentukan (terminal 13, 9 DA1), yang sepatutnya 17 ... 18 kHz. Jika kekerapan tidak sepadan dengan nilai ini, kapasitansi kapasitor C8 dipilih. Dengan menukar frekuensi penjana kepada 1 dan 18 kHz sambil mengekalkan tahap input 11 mV, kedalaman pembetulan ditentukan, yang sepatutnya berada dalam 14 ± 1 dB. Pada rajah. 10 menunjukkan keluarga tindak balas frekuensi saluran rakaman, diukur pada pelbagai peringkat isyarat input (dari 0 hingga -24 dB). Disebabkan oleh tindakan litar auto-regulasi, kedalaman pembetulan frekuensi tinggi dengan peningkatan tahap isyarat input berkurangan kepada 2 dB, yang menghalang beban pita pada frekuensi tinggi. Ia tidak perlu untuk mengukur semua ciri ini kerana kerumitan tinggi proses pengukuran titik demi titik. Kami mengukur ciri-ciri ini dalam mod automatik menggunakan PC, yang akan diterangkan dengan lebih terperinci di bawah. Ia cukup untuk mengukur voltan rms pada pin 13 dan 9 pada frekuensi 1 dan 10 kHz. Mereka hendaklah 1,2 dan 1,6 V, masing-masing, dengan voltan masukan 110 mV.
Semak tindak balas frekuensi pengesan penyesuaian VChP, dibuat pada elemen C15, VD1, R23, VT7, R26, C19. Voltan 110 mV dengan frekuensi 400 Hz digunakan pada input saluran rakaman. Ukur voltan malar pada pemancar VT7, yang sepatutnya sepadan dengan 1 V. Tingkatkan kekerapan isyarat input kepada 7,9 kHz, voltan pada pemancar VT7 harus menjadi hampir kepada sifar. Dengan peningkatan selanjutnya dalam frekuensi (sehingga 16 ... 20 kHz), voltan turun kepada -1,2 ... -1,6 V. Jika keputusan pengukuran tidak sepadan dengan data yang diberikan, nilai kapasitor C15 harus dipilih dalam 390-910 pF. Seterusnya, output GSP kepada modulator disambungkan buat sementara waktu kepada kenalan 1, 2 daripada penyambung X4 papan rakaman. Kapasitor pateri C21, C21'. Hidupkan kuasa papan rakaman dan GPU. Palam penapis L2C20 dilaraskan kepada voltan minimum VChP pada kapasitor C12 (julat 1 ... 2 V). Mematikan kuasa GPU dan papan rakaman, tukar output GPU ke kanan (mengikut skema) plat kapasitor C23, C23. Tetapkan kapasitor C21, C2G dengan nilai nominal 75 pF dan voltan pada keluaran penjana pengukur adalah sama dengan sifar. Selepas menghidupkan kuasa unit, sambungkan osiloskop kepada kapasitor C22 melalui pembahagi 1:10 dan tala litar L3C22 kepada frekuensi 98,3 kHz pada voltan maksimum, menggunakan perapi L3. Sekiranya mustahil untuk menyesuaikan resonans, kapasitor C22 harus dipilih. Dengan penalaan halus, ayunan voltan merentasi kapasitor C22 ialah 80 ... 100 V. Seterusnya, tetapkan kekerapan 16 kHz pada penjana pengukur dan lancarkan voltan keluarannya daripada 0 hingga 110 mV. Ayunan voltan merentasi kapasitor C22 harus berkurangan kepada 30 ... 40 V. Operasi penting ialah menetapkan arus pincang optimum untuk isyarat kecil. Voltan penjana ditetapkan kepada 11 mV dan ayunan dengan frekuensi 1 dan 10 kHz secara bergilir-gilir direkodkan dalam salah satu saluran untuk kapasitansi berbeza bagi kapasitor C21 (22 ... 110 pF). Rakaman dimainkan semula dan pilihan dicatatkan di mana voltan dengan frekuensi 1 dan 10 kHz adalah sama. Nilai C21 yang sepadan dengan pilihan ini adalah yang optimum. Prosedur diulang untuk saluran lain. Operasi terakhir adalah untuk melaraskan sensitiviti meter aras rakaman dan menetapkan arus rakaman nominal. Isyarat direkodkan dengan frekuensi 1 kHz dan nilai RMS pada input 110 mV untuk pelbagai nilai perintang R31. Pada masa yang sama, terminal atas perintang R21 disambungkan ke input meter rakaman (sebaik-baiknya puncak). Memilih rintangan R21, capai bacaan meter 0 dB. Semasa main balik, pilihan rakaman diperhatikan yang memberikan voltan 550 mV pada output saluran main balik. Nilai perintang R31, sepadan dengan pilihan ini, adalah optimum. Respons frekuensi hujung ke hujung perakam pita diukur dalam julat 20 ... 20000 Hz untuk pelbagai tahap rakaman: 0, -6, -12, -18 dB. Untuk mengukur tindak balas frekuensi akhir ke hujung perakam pita, kami menggunakan teknik berikut: penjanaan isyarat ujian, pendaftaran dan pemprosesannya dilakukan pada PC. Isyarat ujian telah dibentuk menggunakan program Cool Edit Pro 1.2. Isyarat ujian terdiri daripada tiga bahagian: dua bahagian pertama ialah isyarat nada dengan tempoh 1,5 setiap satu dengan frekuensi 1 kHz dan tahap 5 dan -30 dB, masing-masing. Bahagian ketiga ialah isyarat dengan tempoh 20 s dengan frekuensi berubah secara eksponen dalam julat 20000...30 Hz. Untuk menjana isyarat dengan frekuensi yang berubah secara eksponen, arahan Generate Tones telah digunakan dengan tetapan berikut: Tempoh 20 saat, Tetapan Awal 20000 Hz, Tetapan Akhir XNUMX Hz, Log Sapuan, Flavor Sine. Dua denyutan nada dengan tahap berbeza digunakan untuk menentukur program visualisasi ciri akhir. Untuk mengambil kira tindak balas frekuensi tidak sekata bagi kad bunyi yang digunakan, isyarat ujian telah dibetulkan menggunakan penyama grafik 30-jalur dalam program Cool Edit Pro. Isyarat ujian dikeluarkan daripada PC melalui kad bunyi Creative SB 128. Isyarat ujian yang dirakam pada pita magnetik telah dimasukkan ke dalam PC semasa main semula menggunakan kad bunyi YAMAHA YS-724. Tindak balas frekuensi tidak sekata peranti input-output (tanpa perakam pita), diukur dalam julat frekuensi 20...20000 Hz, tidak melebihi ±0,5 dB (selepas membetulkan tindak balas frekuensi kad bunyi dalam isyarat ujian). Selanjutnya, fail yang dirakam telah diproses untuk menentukan sampul isyarat dan merekodkan hasil pengukuran dalam koordinat biasa di sepanjang kedua-dua paksi. Untuk tujuan ini, satu program untuk menggambarkan hasil pengukuran tindak balas frekuensi telah ditulis dalam bahasa Delphi. Gambar rajah blok yang dipermudahkan bagi algoritma operasi program ditunjukkan dalam rajah. sebelas.
Sampul isyarat ujian dikira menggunakan kaedah purata bergerak. Untuk melakukan ini, tindakan berikut telah dilakukan pada isyarat ujian: modulus dikira, kemudian titik tindak balas frekuensi yang terhasil dikira dengan purata data sepanjang selang masa tertentu. Purata masa sampul surat berubah dengan cepat dalam 0,1...2 s. Nilai biasa selang masa ialah 0,1...0,4 s. Program ini mempunyai antara muka grafik yang mudah, yang menyediakan kemungkinan penskalaan sewenang-wenangnya bagi tindak balas frekuensi yang dipaparkan di sepanjang kedua-dua paksi koordinat, menyimpan hasil pengiraan kedua-dua dalam format grafik dan sebagai tatasusunan. Program ini juga berfungsi dengan isyarat ujian dalam bentuk segmen hingar jalur sempit (1/3 dan 1/6 oktaf), disambungkan tanpa pecah fasa dan meliputi julat 20...20000 Hz. Isyarat ini digunakan untuk mengukur tindak balas frekuensi sistem akustik dan mikrofon dengan tekanan bunyi. Pada rajah. 12-15 menunjukkan ciri frekuensi amplitud saluran main balik rakaman untuk kes berikut: - kaedah rakaman standard (dengan pembetulan frekuensi tinggi tetap dan arus pincang) - rajah. 12;
- kaedah rakaman dengan pembetulan frekuensi tinggi adaptif (arus pincang tetap) - rajah. 13;
- kaedah rakaman dengan penyesuaian bias (kedalaman tetap pembetulan frekuensi tinggi) - rajah. 14;
- rakaman dengan penyesuaian pembetulan frekuensi tinggi dan bias - rajah. lima belas
Mematikan penyesuaian pembetulan frekuensi tinggi dilakukan dengan menyambungkan pengumpul VT3 ke wayar biasa, mematikan penyesuaian VChP - dengan memateri salah satu terminal kapasitor C15 dari papan. Pengukuran parameter laluan main balik rakaman telah dijalankan menggunakan pita IEC-1 jenis BASF Fe 1. di bawah -0 dB. Dalam julat frekuensi 8. ..3 kHz terdapat overtone yang disebabkan oleh rentak harmonik ke-15 isyarat yang dirakam dan frekuensi pincang, dengan tahap -24 dB (15,6%). Kegelisahan tindak balas frekuensi dalam julat frekuensi 20...160 Hz (yang dipanggil "ular") dijelaskan oleh kesesuaian panjang gelombang rakaman dengan dimensi permukaan kerja kepala yang digunakan [4]. Oleh kerana bentuk tindak balas frekuensi di bawah 3 kHz secara praktikalnya bebas daripada tahap rakaman, graf dalam Rajah. 13-15 diberikan dalam julat 2,5 ... 20 kHz. Perbandingan kaedah rakaman boleh dibuat mengikut pelbagai kriteria, kami telah memilih tahap pulangan pita magnetik dalam saluran melalui pada frekuensi 10 dan 15 kHz. Dalam jadual. 1 menunjukkan tahap dalam dB bagi empat kaedah yang dikaji.
Pada 10 kHz, penyesuaian HF sahaja adalah lebih baik daripada penyesuaian pembetulan frekuensi tinggi, tetapi pada 15 kHz, kaedah penyesuaian ini (secara individu) memberikan hasil yang sama (kembali -16,5 dB). Penggunaan bersama penyesuaian pembetulan HF dan HF pada frekuensi 15 kHz membolehkan anda mendapat pulangan -6 dB, iaitu 10,5 dB lebih tinggi (!) daripada apabila menggunakan kaedah ini secara berasingan. Ketidak-linearan perakam pita dianggarkan menggunakan kaedah nada perbezaan tertib ketiga [4]. Isyarat pengukur telah dibentuk menggunakan program Cool Edit Pro 1.2 sebagai jumlah dua ayunan harmonik: satu dengan amplitud A dan frekuensi f1, satu lagi dengan amplitud A/2 dan frekuensi f2, dengan f2 = 2f1 - 500. Hasil darab bagi ketaklinearan laluan rakaman magnetik (termasuk, sebagai tambahan kepada bahagian elektronik, juga kepala universal dan pita magnet) dalam bentuk nada gabungan perbezaan dengan frekuensi 500 Hz diukur oleh penganalisis spektrum pada output kiri saluran main balik. Untuk melakukan ini, isyarat telah dimasukkan ke dalam komputer dan dianalisis oleh program Penguji Audio 1.4 (mod penganalisis spektrum). Keluk toleransi diukur dengan mengubah frekuensi isyarat ujian dan mengekalkan tahap nada perbezaan yang berterusan. Yang terakhir dipilih untuk menjadi 2,5% (-32 dB) daripada paras keluaran nominal (550 mV). Sememangnya, apabila frekuensi f1, f2 isyarat ujian meningkat, amplitud komponennya (A dan A/2) berkurangan. Keputusan pengukuran diberikan dalam jadual. 2 untuk frekuensi komponen dan isyarat ujian puncak ke puncak pada output penguat rakaman (dalam volt dan dB berbanding dengan nominal puncak ke puncak 3,4 V).
Dicatat dalam [4] bahawa untuk saluran main balik rakaman "baik", kecerunan lengkung tidak melebihi 15 dB pada kelajuan pita 19 cm/s pada frekuensi tertinggi julat. Menggunakan penyesuaian bias dan kedalaman pembetulan frekuensi tinggi semasa rakaman, pereputan ini hanya 3,2 dB pada kelajuan pita 4,76 cm / s (!). Perlu diingatkan bahawa artikel ini menerangkan perakam pita dengan peraturan arus pincang yang lebih mendalam (sehingga 10 dB) berbanding sistem pincang dinamik (4...6 dB) dan peraturan dinamik (2,6 dB) yang diketahui [1. ]. Penilaian subjektif terhadap kualiti bunyi fonogram yang dirakam pada perakam pita ini daripada CD menunjukkan kapasiti beban lampau yang tinggi bagi laluan. Tahap rakaman maksimum yang diukur oleh penunjuk puncak (τint = 1 ms, τrep = 350 ms) mencapai +6 dB tanpa herotan yang ketara. Untuk rakaman, runut bunyi dengan rentak tajam, simbal dan garis bes yang kuat telah digunakan. Fonogram yang dirakam mempunyai "bass" yang tidak diherotkan, tidak kehilangan kecerahan dan kekayaan, berbeza daripada yang asal hanya dengan kemunculan bunyi pita kecil (nisbah isyarat-ke-bunyi tidak bertimbang 52...54 dB) dalam jeda. Untuk menyekat bunyi fonogram empat saluran yang dibuat pada perakam kaset, program Cool Edit Pro telah digunakan selepas memasukkannya ke dalam komputer. Penindasan hingar dalam setiap saluran dilakukan dalam dua peringkat: pada peringkat pertama, "profil hingar" ditentukan sebagai maklumat statistik yang diperlukan untuk mengoptimumkan penekan hingar; pada yang kedua - sebenarnya terdapat penindasan komponen bunyi dalam fonogram yang diproses. Tetapan biasa untuk prestasi squelch berkualiti tinggi ialah: Syot kilat dalam profil: 300; Saiz FFT: 4096; Faktor ketepatan: 7 Jumlah pelicinan: 1.25 Lebar peralihan: 3. Isyarat biasa kepada peningkatan hingar ialah 15...20 dB. Untuk gangguan biasa, peningkatan boleh mencapai 40...50 dB. Kesusasteraan
Pengarang: A.Filatov, K.Filatov, Taganrog, rantau Rostov.
Kandungan alkohol bir hangat
07.05.2024 Faktor risiko utama untuk ketagihan perjudian
07.05.2024 Kebisingan lalu lintas melambatkan pertumbuhan anak ayam
06.05.2024
▪ Kabel pengecas kereta elektrik bercahaya ▪ Pemproses mudah alih Intel Alder Lake-HX ▪ Antara muka memori OctaBus generasi baharu ▪ Turbin angin Siemens Gamesa menjana 359 MWj sehari
▪ bahagian tapak Meter elektrik. Pemilihan artikel ▪ artikel oleh Aristippus dari Cyrene. Kata-kata mutiara yang terkenal ▪ Artikel Berapakah bilangan harimau di Bumi? Jawapan terperinci ▪ pasal Pembersih pejabat. Arahan standard mengenai perlindungan buruh ▪ pasal Pengecas nadi. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web
www.diagram.com.ua |
Lihat artikel lain bahagian 
Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:
Semua bahasa halaman ini