|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENSIKLOPEDIA ELEKTRONIK RADIO DAN KEJURUTERAAN ELEKTRIK Menukar penstabil langkah turun. Data rujukan
Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Bahan rujukan Artikel yang dibentangkan kepada pembaca kami menerangkan dua penstabil langkah turun berdenyut: pada unsur diskret dan pada litar mikro khusus. Peranti pertama direka untuk menggerakkan peralatan automotif dengan voltan 12 Volt kepada rangkaian trak dan bas atas kapal 24 volt. Peranti kedua adalah asas untuk bekalan kuasa makmal. Penstabil voltan menukar (step-down, step-up dan inverting) menduduki tempat istimewa dalam sejarah pembangunan elektronik kuasa. Tidak lama dahulu, setiap sumber kuasa dengan kuasa keluaran lebih daripada 50 W termasuk penstabil pensuisan step-down. Hari ini, skop penggunaan peranti sedemikian telah berkurangan disebabkan oleh pengurangan kos bekalan kuasa dengan input tanpa pengubah. Namun begitu, penggunaan penstabil langkah turun berdenyut dalam beberapa kes ternyata lebih menguntungkan dari segi ekonomi berbanding penukar voltan DC yang lain. Gambar rajah fungsi penstabil pensuisan injak turun ditunjukkan dalam Rajah. 1, dan gambar rajah pemasaan yang menerangkan operasinya dalam mod arus induktor berterusan L adalah dalam Rajah. 2. Semasa tan, suis elektronik S ditutup dan arus mengalir melalui litar: terminal positif kapasitor Cw, sensor arus rintangan Rdt, pencekik penyimpanan L, kapasitor Cw, beban, terminal negatif kapasitor Cw. Pada peringkat ini, arus induktor lL adalah sama dengan arus komutator elektronik S dan meningkat hampir secara linear dari lLmin kepada lLmaks.
Berdasarkan isyarat tidak padan daripada nod perbandingan atau isyarat beban lampau daripada sensor semasa atau gabungan kedua-duanya, penjana menukar suis elektronik S kepada keadaan terbuka. Oleh kerana arus melalui induktor L tidak boleh berubah serta-merta, di bawah pengaruh emf aruhan kendiri VD diod akan terbuka dan arus lL akan mengalir di sepanjang litar: katod diod VD, induktor L, kapasitor СВХ, beban, anod diod VD. Semasa tlKl, apabila komutator elektronik S dibuka, arus induktor lL bertepatan dengan arus diod VD dan menurun secara linear dari lLmaks kepada lL min. Semasa Tempoh T, kapasitor Cout menerima dan melepaskan kenaikan cas ΔQout. sepadan dengan kawasan berlorek pada rajah masa bagi lL semasa [1]. Kenaikan ini menentukan amplitud voltan riak ΔUCout pada Cout kapasitor dan pada beban. Apabila suis elektronik ditutup, diod akan ditutup. Proses ini disertai dengan peningkatan mendadak dalam arus komutator ke nilai Ismax disebabkan oleh fakta bahawa rintangan litar - sensor arus, komutator tertutup, diod pemulihan - sangat kecil. Untuk mengurangkan kerugian dinamik, diod dengan masa pemulihan terbalik yang singkat harus digunakan. Di samping itu, diod pengawal selia buck mesti menahan arus songsang yang tinggi. Dengan pemulihan sifat penutupan diod, tempoh penukaran seterusnya bermula. Jika pengawal selia buck pensuisan beroperasi pada arus beban rendah, ia mungkin bertukar kepada mod arus induktor terputus-putus. Dalam kes ini, arus induktor berhenti pada masa suis ditutup dan peningkatannya bermula dari sifar. Mod arus terputus-putus adalah tidak diingini apabila arus beban hampir dengan arus undian, kerana dalam kes ini peningkatan riak voltan keluaran berlaku. Keadaan yang paling optimum ialah apabila penstabil beroperasi dalam mod arus induktor berterusan pada beban maksimum dan dalam mod arus terputus-putus apabila beban dikurangkan kepada 10...20% daripada yang diberi nilai. Voltan keluaran dikawal dengan menukar nisbah masa suis ditutup kepada tempoh ulangan nadi. Dalam kes ini, bergantung pada reka bentuk litar, pelbagai pilihan untuk melaksanakan kaedah kawalan adalah mungkin. Dalam peranti dengan peraturan geganti, peralihan daripada keadaan hidup suis kepada keadaan mati ditentukan oleh nod perbandingan. Apabila voltan keluaran lebih besar daripada voltan yang ditetapkan, suis dimatikan, dan sebaliknya. Jika anda menetapkan tempoh pengulangan nadi, maka voltan keluaran boleh dilaraskan dengan menukar tempoh keadaan hidup suis. Kadangkala kaedah digunakan di mana sama ada masa tutup atau masa keadaan terbuka suis direkodkan. Dalam mana-mana kaedah kawalan, adalah perlu untuk mengehadkan arus induktor semasa keadaan tertutup suis untuk melindungi daripada beban berlebihan keluaran. Untuk tujuan ini, sensor perintang atau pengubah arus denyut digunakan. Kami akan memilih elemen utama penstabil denyut nadi dan mengira modnya menggunakan contoh khusus. Semua perhubungan yang digunakan dalam kes ini diperolehi berdasarkan analisis rajah fungsi dan rajah masa, dan metodologi [1] diambil sebagai asas. Biarkan perlu untuk mengira penstabil langkah turun berdenyut dengan parameter berikut: UBX=18...32 V, Ulx=12B, Iout=5A. 1. Berdasarkan perbandingan parameter awal dan nilai arus dan voltan maksimum yang dibenarkan bagi beberapa transistor dan diod berkuasa, kami mula-mula memilih transistor komposit bipolar KT853G (suis elektronik S) dan diod KD2997V (VD) [2, 3]. 2. Kira faktor isian minimum dan maksimum: γmin=t dan min /Tmin=(UBыX+Upr)/(UBX max+Uson - URдТ+Upr)=(12+0,8)/(32-2-0,3+0,8)=0,42; γmaks = t dan maks /Tmaks = (UBx+Up)/(UBx min - Usbcl -URdt+Up)=( 12+0,8)/( 18-2-0,3+0,8)=0,78, dengan Upp=0,8 V ialah kejatuhan voltan ke hadapan merentasi VD diod, diperoleh daripada cawangan hadapan ciri voltan semasa untuk arus yang sama dengan Iout dalam kes terburuk; Usbcl = 2 V - voltan tepu transistor KT853G, melaksanakan fungsi suis S, dengan pekali pemindahan semasa dalam mod tepu h21e = 250; URdT = 0,3 V - penurunan voltan merentasi sensor semasa pada arus beban undian. 3. Pilih kekerapan penukaran maksimum dan minimum. Perkara ini dijalankan jika tempoh ulangan nadi tidak tetap. Kami memilih kaedah kawalan dengan tempoh tetap keadaan terbuka suis elektronik. Dalam kes ini, syarat berikut dipenuhi: t=( 1 - γmax)/fmin = ( 1 -γmin)/fmax=const. Oleh kerana suis dibuat pada transistor KT853G, yang mempunyai ciri dinamik yang lemah, kami akan memilih kekerapan penukaran maksimum yang agak rendah: fmax = 25 kHz. Kemudian kekerapan penukaran minimum boleh ditakrifkan sebagai fmin=fmaks( 1 - γmaks)/( 1 - γmin) =25 103]( 1 - 0,78)/(1-0,42)=9,48 kHz. 4. Kira kehilangan kuasa pada suis. Kerugian statik ditentukan oleh nilai berkesan arus yang mengalir melalui suis. Oleh kerana bentuk semasa adalah trapezoid, maka Is = Iout Kerugian dinamik pada suis Рsdyn 0,5fmaks UBX maks(lsmax tf+α llx tcn), di mana Ismax ialah amplitud arus suis disebabkan oleh pemulihan terbalik VD diod. Mengambil lSmax=2lBыX, kita dapat Рsdin=0fmax UBX max Iout( 5tф+ α∙ tcn )=2 0,5 25 103 32(5 2-0,78-10+6-1,25-2-10) =6 W, dengan tf=8,12·0,78-10 s ialah tempoh hadapan nadi semasa melalui suis, tcn=6·2-10 s ialah tempoh pereputan. Jumlah kerugian pada suis ialah: Рs=Рscat+Рsdin=6,54+8,12=14,66 W. Jika kerugian statik adalah utama pada suis, pengiraan sepatutnya telah dijalankan untuk voltan masukan minimum apabila arus induktor adalah maksimum. Dalam kes di mana sukar untuk meramalkan jenis kerugian semasa, ia ditentukan pada voltan input minimum dan maksimum. 5. Kami mengira kehilangan kuasa pada diod. Oleh kerana bentuk arus melalui diod juga merupakan trapezoid, kami mentakrifkan nilai berkesannya sebagai Kerugian statik pada diod PvDcTaT=lvD Upr=3,84-0,8=3,07 W. Kehilangan dinamik diod adalah disebabkan terutamanya oleh kerugian semasa pemulihan terbalik: РVDdin=0,5fmax·lsmaxvUBx max·toB·fmax·lBыx·Uвх max ·toв·25-103 -5-32·0,2·10-6=0,8 W , dengan tOB=0,2-1C-6 s ialah masa pemulihan terbalik diod. Jumlah kerugian pada diod ialah: PVD \u3,07d PMDstat + PVDdin \u0,8d 3,87 + XNUMX \uXNUMXd XNUMX W. 6. Pilih sink haba. Ciri utama sinki haba ialah rintangan habanya, yang ditakrifkan sebagai nisbah antara perbezaan suhu antara persekitaran dan permukaan sink haba kepada kuasa yang dilesapkan olehnya: Rg=ΔТ/Рrass. Dalam kes kami, transistor pensuisan dan diod harus diikat pada sink haba yang sama melalui pengatur jarak penebat. Agar tidak mengambil kira rintangan haba gasket dan tidak merumitkan pengiraan, kami memilih suhu permukaan rendah, kira-kira 70°C. Kemudian pada suhu persekitaran 40°C ΔT = 70-40 = 30°C. Rintangan haba sink haba untuk kes kami ialah Rt=ΔT/(Ps+Pvd)=30/(14,66+3,87)=1,62°C/W. Rintangan terma untuk penyejukan semula jadi biasanya diberikan dalam data rujukan untuk sink haba. Untuk mengurangkan saiz dan berat peranti, anda boleh menggunakan penyejukan paksa menggunakan kipas. 7. Kira parameter pendikit. Mari kita hitung kearuhan induktor: L= (UBX max - Usbkл-URдт - UBх)γmin /[2Iвx fmax(α-1)]=(32-2-0,3-12) 0,42/[2 5 25·103 ( 1,25-1)]=118,94 μH. Sebagai bahan untuk litar magnetik, kami memilih Mo-permalloy MP 140 yang ditekan [4]. Komponen pembolehubah medan magnet dalam teras magnet dalam kes kami adalah sedemikian rupa sehingga kehilangan histerisis bukan faktor pengehad. Oleh itu, aruhan maksimum boleh dipilih dalam bahagian linear lengkung magnetisasi berhampiran titik infleksi. Bekerja pada bahagian melengkung adalah tidak diingini, kerana dalam kes ini kebolehtelapan magnet bahan akan kurang daripada yang awal. Ini, seterusnya, akan menyebabkan kearuhan berkurangan apabila arus induktor meningkat. Kami memilih Bm aruhan maksimum bersamaan dengan 0,5 T dan mengira isipadu litar magnet: Vp=μμ0 L(αIвx)2/Bm2=140 4π 10-7 118,94 10-6(1,25-5)20,52, 3,27=3 cm140 , di mana μ=140 ialah kebolehtelapan magnet awal bahan MP0; μ4=10π·7-XNUMX H/m - pemalar magnet. Berdasarkan isipadu yang dikira, kami memilih litar magnetik. Disebabkan oleh ciri reka bentuk, litar magnet permalloy MP140 biasanya dibuat pada dua cincin terlipat. Dalam kes kami, cincin KP24x13x7 adalah sesuai. Luas keratan rentas teras magnet ialah Sc=20,352 =0,7 cm2, dan panjang purata garis magnet ialah λс=5,48 cm. Isipadu teras magnet yang dipilih ialah: VC=SC· λс=0,7 5,48 =3,86 cm3>Vp . Kira bilangan lilitan: Diameter wayar dengan penebat akan ditentukan berdasarkan fakta bahawa penggulungan mesti diletakkan dalam satu lapisan, pusing untuk pusing sepanjang lilitan dalam litar magnet: di=πdKk3/w=π·13-0,8/23= 1,42 mm, di mana dK=13 mm - diameter dalaman litar magnetik; k3=0,8 - faktor isian tetingkap litar magnetik dengan belitan. Kami memilih wayar PETV-2 dengan diameter 1,32 mm. Sebelum menggulung wayar, litar magnetik hendaklah dilindungi dengan filem PET-E setebal 20 mikron dan lebar 6...7 mm dalam satu lapisan. 8. Kira kemuatan kapasitor keluaran: CBыx=(UBX max-UsBkl - URdt) γmin/[8 ΔUCBыx L fmax2]=(32-2-0,3) 0,42/ [8 0,01 ·118,94-·10-6(25 ·103)2]=1250 µF, dengan ΔUСвх=0,01 V ialah julat riak pada kapasitor keluaran. Formula di atas tidak mengambil kira pengaruh dalaman, rintangan siri kapasitor pada riak. Dengan mengambil kira ini, serta toleransi 20% untuk kapasitansi kapasitor oksida, kami memilih dua kapasitor K50-35 untuk voltan undian 40 V dengan kapasiti 1000 μF setiap satu. Pilihan kapasitor dengan voltan undian yang meningkat adalah disebabkan oleh fakta bahawa apabila parameter ini meningkat, rintangan siri kapasitor berkurangan. Rajah yang dibangunkan mengikut keputusan yang diperoleh semasa pengiraan ditunjukkan dalam Rajah. 3.
Mari kita lihat lebih dekat pada operasi penstabil. Semasa keadaan terbuka suis elektronik - transistor VT5 - voltan gigi gergaji terbentuk pada perintang R14 (sensor semasa). Apabila ia mencapai nilai tertentu, transistor VT3 akan terbuka, yang seterusnya, akan membuka transistor VT2 dan kapasitor nyahcas C3. Dalam kes ini, transistor VT1 dan VT5 akan ditutup, dan diod pensuisan VD3 akan dibuka. Transistor VT3 dan VT2 yang terbuka sebelum ini akan ditutup, tetapi transistor VT1 tidak akan terbuka sehingga voltan pada kapasitor C3 mencapai tahap ambang yang sepadan dengan voltan pembukaannya. Oleh itu, selang masa akan terbentuk semasa transistor pensuisan VT5 akan ditutup (kira-kira 30 μs). Pada penghujung selang ini, transistor VT1 dan VT5 akan dibuka dan proses akan berulang lagi. Perintang R10 dan kapasitor C4 membentuk penapis yang menyekat lonjakan voltan pada dasar transistor VT3 akibat pemulihan terbalik diod VD3. Untuk transistor silikon VT3, voltan pemancar asas di mana ia masuk ke mod aktif adalah kira-kira 0,6 V. Dalam kes ini, kuasa yang agak besar dilesapkan pada sensor semasa R14. Untuk mengurangkan voltan pada sensor semasa di mana transistor VT3 dibuka, pincang malar kira-kira 0,2 V dibekalkan ke pangkalannya melalui litar VD2R7R8R10. Voltan yang berkadar dengan voltan keluaran dibekalkan ke pangkalan transistor VT4 dari pembahagi, lengan atasnya dibentuk oleh perintang R15, R12, dan lengan bawah oleh perintang R13. Litar HL1R9 menjana voltan rujukan sama dengan jumlah penurunan voltan ke hadapan merentasi LED dan simpang pemancar transistor VT4. Dalam kes kami, voltan rujukan ialah 2,2 V. Isyarat tidak padan adalah sama dengan perbezaan antara voltan pada asas transistor VT4 dan voltan rujukan. Voltan keluaran distabilkan dengan menjumlahkan isyarat ketidakpadanan yang dikuatkan oleh transistor VT4 dengan voltan berdasarkan transistor VT3. Mari kita andaikan bahawa voltan keluaran telah meningkat. Kemudian voltan pada dasar transistor VT4 akan menjadi lebih besar daripada yang teladan. Transistor VT4 akan terbuka sedikit dan mengalihkan voltan pada dasar transistor VT3 supaya ia juga mula terbuka. Akibatnya, transistor VT3 akan dibuka pada tahap voltan gigi gergaji yang lebih rendah merentasi perintang R14, yang akan membawa kepada pengurangan dalam selang masa di mana transistor pensuisan akan dibuka. Voltan keluaran kemudiannya akan berkurangan. Jika voltan keluaran berkurangan, proses pengawalseliaan akan sama, tetapi berlaku dalam susunan terbalik dan membawa kepada peningkatan dalam masa buka suis. Oleh kerana arus perintang R14 terlibat secara langsung dalam pembentukan masa keadaan terbuka transistor VT5, di sini, sebagai tambahan kepada maklum balas voltan keluaran biasa, terdapat maklum balas semasa. Ini membolehkan anda menstabilkan voltan keluaran tanpa beban dan memastikan tindak balas pantas kepada perubahan mendadak dalam arus pada output peranti. Sekiranya berlaku litar pintas dalam beban atau beban lampau, penstabil masuk ke mod pengehad semasa. Voltan keluaran mula berkurangan pada arus 5,5...6 A, dan arus litar adalah lebih kurang 8 A. Dalam mod ini, masa dalam keadaan transistor pensuisan dikurangkan kepada minimum, yang mengurangkan kuasa yang hilang. di atasnya. Jika penstabil tidak berfungsi, disebabkan oleh kegagalan salah satu elemen (contohnya, pecahan transistor VT5), voltan pada output meningkat. Dalam kes ini, beban mungkin gagal. Untuk mengelakkan situasi kecemasan, penukar dilengkapi dengan unit perlindungan, yang terdiri daripada thyristor VS1, diod zener VD1, perintang R1 dan kapasitor C1. Apabila voltan keluaran melebihi voltan penstabilan diod zener VD1, arus mula mengalir melaluinya, yang menghidupkan thyristor VS1. Kemasukannya membawa kepada penurunan voltan keluaran kepada hampir sifar dan tiupan fius FU1. Peranti ini direka untuk menggerakkan peralatan audio 12 volt, direka terutamanya untuk kenderaan penumpang, dari rangkaian trak dan bas di atas kapal dengan voltan 24 V. Disebabkan fakta bahawa voltan input dalam kes ini mempunyai riak yang rendah tahap, kapasitor C2 mempunyai kapasitansi yang agak kecil. Ia tidak mencukupi apabila penstabil dikuasakan terus daripada pengubah sesalur dengan penerus. Dalam kes ini, penerus harus dilengkapi dengan kapasitor dengan kapasiti sekurang-kurangnya 2200 μF untuk voltan yang sepadan. Transformer mesti mempunyai kuasa keseluruhan 80... 100 W. Penstabil menggunakan kapasitor oksida K50-35 (C2, C5, C6). Kapasitor C3 ialah kapasitor filem K73-9, K73-17, dsb. dengan saiz yang sesuai, C4 ialah seramik dengan kearuhan diri yang rendah, contohnya, K10-176. Semua perintang, kecuali R14, adalah C2-23 kuasa yang sesuai. Perintang R14 diperbuat daripada sekeping dawai konstantan PEK 60 sepanjang 0,8 mm dengan rintangan linear lebih kurang 1 Ohm/m. Lukisan papan litar bercetak yang diperbuat daripada gentian kaca bersalut foil satu sisi ditunjukkan dalam Rajah. 4.
Diod VD3, transistor VD5 dan thyristor VS1 dipasang pada sink haba melalui pad pengalir haba penebat menggunakan sesendal plastik. Papan juga dipasang pada sink haba yang sama. Penampilan peranti yang dipasang ditunjukkan dalam Rajah. 5.
Hari ini, pembangunan penstabil pensuisan telah menjadi lebih mudah. Litar bersepadu yang merangkumi semua komponen yang diperlukan telah tersedia (termasuk pada harga). Di samping itu, pengeluar peranti semikonduktor mula mengiringi produk mereka dengan sejumlah besar maklumat aplikasi yang mengandungi litar sambungan biasa yang memuaskan hati pengguna dalam kebanyakan kes. Ini secara praktikal menghapuskan peringkat pengiraan awal dan prototaip daripada pembangunan. Contohnya ialah litar mikro KR1155EU2 [5]. Ia terdiri daripada suis, sensor arus, sumber voltan rujukan (5,1 V ± 2%), unit kawalan thyristor untuk perlindungan terhadap voltan lampau pada beban, unit mula lembut, unit set semula untuk peranti luaran, unit untuk alat kawalan jauh penutupan, dan cip unit perlindungan daripada terlalu panas. Pertimbangkan bekalan kuasa makmal yang dibangunkan berdasarkan KR1155EU2. Технические характеристики
Rajah peranti ditunjukkan dalam Rajah. 6. Ia berbeza sedikit daripada gambarajah sambungan standard, dan kedudukan kedudukan unsur-unsur adalah sama. Kaedah kawalan dengan tempoh pengulangan nadi tetap, iaitu, kawalan lebar nadi, dilaksanakan di sini.
Kapasitor C1 ialah penapis input. Ia mempunyai kapasiti yang lebih besar daripada yang ditunjukkan dalam gambarajah sambungan biasa, yang disebabkan oleh penggunaan arus yang agak besar. Perintang R1 dan R2 mengawal tahap perlindungan semasa. Jumlah rintangan maksimum sepadan dengan arus operasi perlindungan maksimum, dan rintangan minimum sepadan dengan arus minimum. Dengan bantuan kapasitor C4, penstabil bermula dengan lancar. Di samping itu, kapasitinya menentukan tempoh mula semula apabila ambang perlindungan semasa melebihi. Perintang R5 dan kapasitor C5, C6 adalah unsur-unsur pampasan frekuensi penguat ralat dalaman. Kapasitor C3 dan perintang R3 menentukan frekuensi pembawa penukar lebar denyut. Kapasitor C2 menetapkan masa antara penurunan mendadak dalam voltan keluaran (disebabkan oleh sebab luaran, contohnya, beban keluaran jangka pendek) dan peralihan isyarat RESO (pin 14 DA1) kepada keadaan yang sepadan dengan operasi biasa, apabila transistor yang disambungkan antara pin RESO dan GND di dalam litar mikro ditutup. Perintang R6 menyediakan beban pengumpul terbuka transistor ini. Jika anda merancang untuk menggunakan isyarat RESO dan mengikatnya pada voltan yang berbeza daripada voltan keluaran penstabil, maka perintang R6 tidak dipasang, dan beban pengumpul terbuka disambungkan di dalam penerima isyarat RESO. Perintang R4 memberikan potensi sifar pada input INHI (pin 6 DA1), yang sepadan dengan operasi normal litar mikro. Penstabil boleh dimatikan oleh isyarat TTL tinggi luaran. Penggunaan diod KD636AS (jumlah arus yang dibenarkan dengan ketara melebihi yang diperlukan dalam penstabil ini) membolehkan anda meningkatkan kecekapan sebanyak 3 ... 5% dengan sedikit peningkatan dalam kos peranti. Ini membawa kepada penurunan suhu sink haba dan, akibatnya, kepada penurunan dalam dimensi dan beratnya. Perintang R7 dan R8 digunakan untuk mengawal voltan keluaran. Apabila peluncur perintang R7 berada di kedudukan yang lebih rendah mengikut litar, voltan keluaran adalah minimum dan sama dengan voltan rujukan litar mikro DA1, apabila di kedudukan atas voltan keluaran adalah maksimum. SCR VS1 dibuka oleh isyarat CBO (pin 15 DA1) jika voltan pada input CBI (pin 1 DA1) melebihi nilai rujukan dalaman cip DA1 sebanyak lebih kurang 20%. Ini melindungi beban daripada voltan berlebihan pada output. Semua kapasitor oksida adalah K50-35, kecuali C1 - K50-53. Kapasitor C6 adalah seramik K10-176, selebihnya adalah filem (K73-9, K73-17, dll.). Semua perintang tetap ialah C2-23. Perintang boleh ubah R2 dan R7 - SPZ-4aM dengan kuasa 0,25 W. Mereka dipasang pada papan menggunakan kurungan. Induktor L1 dililit pada dua teras magnet gelang terlipat K20x 12x6,5 diperbuat daripada permalloy MP140. Penggulungan mengandungi 42 lilitan wayar PETV-2 1,12, digulung dalam dua lapisan: yang pertama - 27-28 pusingan, yang kedua - selebihnya. Penstabil dipasang pada papan yang diperbuat daripada gentian kaca bersalut foil satu sisi. Lukisan papan ditunjukkan dalam Rajah. 7.
Litar mikro, diod dan thyristor dipasang pada satu sink haba. Dalam kes ini, dalam kebanyakan kes, litar mikro tidak perlu diasingkan dari permukaan sink haba, kerana bebibirnya disambungkan ke pin 8 (GND). Diod dan thyristor mesti diasingkan. Sinki haba dipilih berdasarkan pelesapan kuasa lebih kurang 15...20 W dan terlalu panas 30°C. Anda boleh mengurangkan saiz dan berat sink haba dengan menggunakan kipas (jika boleh). Perhatian khusus harus diberikan kepada pengubah sesalur dan penerus. Pengubah direka bentuk untuk kuasa keluaran sekurang-kurangnya 150 W dan voltan keluaran litar terbuka kira-kira 33 V. Pada beban maksimum, ia dibenarkan untuk mengurangkan voltan keluaran tidak lebih daripada 1,5 V berbanding voltan litar terbuka. . Penerus dipilih untuk arus 3,5...2 A dengan jumlah penurunan voltan merentasi diodnya tidak lebih daripada XNUMX V. Penerus (dalam kes reka bentuk monolitik) atau diod individu boleh dipasang pada haba yang sama tenggelam sebagai penstabil. Penukar nadi boleh menjadi alternatif yang baik kepada pengubah rangkaian dan penerus. Menganalisis kedua-dua peranti yang disemak, anda boleh melihat perbezaannya. Jelas sekali, penstabil pertama lebih murah daripada yang kedua. Selain itu, cara untuk mengurangkan lagi kos yang pertama adalah sangat jelas (menggantikan diod KD2997V dengan KD213V dengan sedikit kemerosotan dalam kecekapan dan permaploid mahal dengan teras magnet ferit yang murah). Dalam peranti kedua, KD213V (serta KD2997V) tidak lagi sesuai kerana inersia, dan menggantikan teras magnet tidak akan membawa kepada pengurangan kos yang ketara. Bahagian untuk penstabil pertama boleh didapati di desktop mana-mana radio amatur, yang tidak boleh dikatakan mengenai yang kedua. Walau bagaimanapun, peranti pertama memerlukan masa yang lebih lama semasa fasa reka bentuk. Di samping itu, ia mempunyai bilangan elemen yang lebih besar dengan fungsi yang kurang. Kesusasteraan
Pengarang: Yu.Semenov, Rostov-on-Don
Balai cerap astronomi tertinggi di dunia dibuka
04.05.2024 Mengawal objek menggunakan arus udara
04.05.2024 Anjing tulen jatuh sakit tidak lebih kerap daripada anjing tulen
03.05.2024
▪ Teg Motorola Skip NFC membuka kunci telefon pintar tanpa memasukkan kata laluan ▪ Penderia fotoelektrik berbentuk U bagi siri BUP daripada Autonics ▪ Enjin Audi 2.0 TFSI baharu yang menjimatkan ▪ Mesin X-ray autonomi dengan kecerdasan buatan
▪ bahagian laman web Ensiklopedia besar untuk kanak-kanak dan orang dewasa. Pemilihan artikel ▪ artikel Tiruan kulit model. Petua untuk pemodel ▪ pasal Smooth elm. Legenda, penanaman, kaedah aplikasi ▪ pasal Sabun pelekat. Resipi dan petua mudah ▪ artikel Paradoks dengan segi tiga. Fokus Rahsia
Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web
www.diagram.com.ua |
di mana α=lLmax /llx=1,25 ialah nisbah arus induktor maksimum kepada arus keluaran. Pekali a dipilih dalam julat 1,2... 1,6. Kehilangan statik suis PSctat=lsUSBKn=3,27-2=6,54 W.
Kami mengambil bilangan pusingan bersamaan dengan 23.
Lihat artikel lain bahagian 
Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:
Semua bahasa halaman ini