Penggunaan geganti optoelektronik keadaan pepejal kuasa sederhana. Data rujukan

Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Bahan rujukan

 Komen artikel

Artikel ini memperkenalkan beberapa ciri geganti optoelektronik kuasa sederhana yang dihasilkan oleh CJSC "Proton-Impulse". Maklumat yang diberikan di dalamnya akan berguna kepada semua pembaca yang menggunakan atau membangunkan pelbagai suis litar kuasa thyristor dan transistor.

Jadual memberikan idea tentang sistem penetapan dan julat geganti yang dihasilkan.

Maklumat lebih terperinci tentang mereka boleh didapati di laman web pengeluar. . Semua geganti optoelektronik boleh dibahagikan kepada dua kumpulan utama: AC dengan elemen kuasa pada triac dan trinistor, DC unipolar dan bipolar dengan IGBT atau MOSFET dalam litar kuasa. Perbezaan asasnya ialah geganti AC dicirikan oleh kebolehkawalan separa - litar kuasa sentiasa putus hanya pada arus sifar. Ini mewujudkan kelebihan tertentu untuk beban induktif, menghapuskan impuls voltan lampau yang berlaku apabila dimatikan. Sangat sukar untuk menggunakan geganti sedemikian dalam litar DC. Tetapi geganti DC bipolar mampu menukar arus ulang alik.

Salah satu kriteria untuk memilih geganti untuk aplikasi tertentu boleh menjadi kuasa yang hilang dalam elemen kuasanya. Apabila beroperasi dalam litar AC dengan voltan 220 ... 380 V dan arus lebih daripada beberapa ampere, thyristor adalah 3 ... 5 kali lebih baik daripada IGBT dalam penunjuk ini. Nisbah kuasa yang dilesapkan oleh IGBT dan MOSFET adalah lebih kurang sama dengan nilai berangka arus dalam ampere.

AC RELAY

Di antara geganti thyristor terdapat geganti fasa tunggal yang biasanya tertutup dan biasanya terbuka untuk arus 1...100A; tiga fasa biasanya terbuka untuk arus 10 ... 100 A; satu, dua dan tiga fasa boleh balik untuk arus 10...40 A dengan perlindungan terbina dalam terhadap litar pintas fasa ke fasa dan terbalik segera; dwi untuk arus 1 A atau lebih dengan kawalan bebas, dengan dan tanpa titik sepunya pada output.

Kelas geganti mengikut voltan pecahan keluaran boleh dari keempat (sekurang-kurangnya 400 V) hingga kedua belas (sekurang-kurangnya 1200 V), dan nilai puncak voltan penebat yang dibenarkan antara litar pembawa arus input dan output dan sink haba ialah 1500 atau 4000 V.

Relay dengan indeks TM menyediakan kawalan fasa sifar voltan tersuis (mereka dihidupkan hanya apabila nilai serta-merta voltan ini hampir kepada sifar, yang mengurangkan gangguan yang dijana). Geganti dengan indeks TC tidak mempunyai sifat ini.

Litar kawalan geganti adalah semasa (Rajah 1, a, arus undian - 10 ... 25 mA) atau potensi (Rajah 1, b - voltan malar 4 ... 7 atau 3 ... 30 V, Rajah 1, c - pembolehubah 6..30 atau 110...280 V). Dengan kawalan semasa, hanya geganti fasa tunggal dan dua saluran dihasilkan, dengan potensi - semua jenis. Dalam pelbagai pengubahsuaian, tempat perintang R1 (lihat Rajah 1,6 dan c) boleh diduduki oleh penstabil semasa, dan kapasitor "pelindapkejutan" C1 (lihat Rajah 1, c) boleh tidak hadir. Jika geganti (contohnya, polifasa) mempunyai beberapa diod pemancar, ia boleh disambung secara bersiri atau selari.

Struktur thyristor sangat sensitif untuk melebihi voltan yang dibenarkan, yang membawa kepada kerosakan yang tidak dapat dipulihkan. Teknik utama untuk melindungi keluaran geganti adalah mengecilkannya dengan varistor. Varistor CH2-1, CH2-2 disyorkan dengan pekali bukan lineariti lebih daripada 30 dan tenaga pelesapan 10 ... 114J. Apabila memilih, seseorang harus meneruskan dari fakta bahawa voltan klasifikasi varistor (di mana arus melaluinya mencapai 1 mA) mesti melebihi nilai amplitud yang ditukar dan lebih rendah daripada voltan pecahan thyristor. Adalah perlu untuk mengambil kira kemungkinan ketidakstabilan dan variasi teknologi parameter ini. Ceteris paribus, menukar arus yang lebih tinggi memerlukan geganti kelas voltan yang lebih tinggi. Ini disebabkan oleh pergantungan voltan pada varistor aliran keluar.

Satu lagi ciri struktur thyristor ialah kepekaan kepada kadar kenaikan voltan (dU/dt) yang digunakan pada peranti tertutup. Melebihi kelajuan kritikal membawa kepada pembukaan yang tidak dibenarkan. Nilai besar dU/dt adalah mungkin apabila voltan dikenakan pada litar beban pada saat hampir dengan maksimum sinusoid. Ia boleh disebabkan oleh bunyi impuls dalam litar tersuis atau lonjakan voltan apabila litar beban dipecahkan secara induktif.

Untuk mengurangkan dU / dt dan mengelakkan akibat yang tidak diingini, keluaran geganti thyristor dishunted dengan litar RC redaman, nilai elemen yang dipilih secara eksperimen. Biasanya mereka terletak dalam julat 20 ... 50 ohm dan 0,01 ... 0,1 μF.

Cara tambahan untuk meningkatkan rintangan geganti kepada lonjakan voltan ialah reaktor kelewatan yang disambungkan secara bersiri dengan beban. Ia adalah luka induktor pada teras magnet dengan kebolehtelapan magnet yang tinggi dan gelung histerisis segi empat tepat. Pada arus operasi, litar magnetik tepu, induktansi reaktor adalah kecil dan ia tidak menjejaskan proses yang sedang berjalan. Kearuhan yang meningkat dengan arus menurun memperlahankan perubahannya dan menangguhkan pembalikan voltan, membantu menutup thyristor.

Dengan mengurangkan kadar kenaikan arus pada peringkat awal menghidupkan thyristor, reaktor menggalakkan pengagihan arus yang lebih seragam merentasi keratan rentas kristal semikonduktor, yang menghalang pemanasan lampau setempat. Ini amat penting apabila mengendalikan geganti dengan indeks TC pada beban kapasitif atau aktif atau dalam mod kawalan kuasa nadi fasa. Di samping itu, reaktor, dengan meningkatkan impedans litar beban, meningkatkan kecekapan perlindungan varistor.

Untuk thyristor yang beroperasi pada beban induktif, terdapat bahaya lebihan arus disebabkan oleh asimetri detik-detik menghidupkan dalam separuh kitaran positif dan negatif, yang membawa kepada kemunculan komponen berterusan arus yang mengalir, ketepuan beban. litar magnetik, dan, akibatnya, kepada arus lebih.

Lebihan beban semasa juga dikaitkan dengan ketepuan litar magnet beban induktif (transformer melahu, belitan kawalan penyentuh) apabila arah baki dan arus yang dihasilkan pada saat magnetisasi dihidupkan.

Arus permulaan yang disebabkan oleh ini boleh menjadi sepuluh kali lebih tinggi daripada yang nominal, dan kes menghidupkan pada masa fasa voltan melalui sifar adalah yang paling teruk. Adalah optimum untuk menghidupkan thyristor pada voltan maksimum atau "perlahan" memulakannya, bermula dari sudut konduksi kecil. Untuk bekerja pada beban induktif, disyorkan untuk menggunakan geganti dengan indeks TSI, yang direka untuk peningkatan arus lonjakan.

Asimetri momen hidupkan boleh menjadi akibat daripada perbezaan voltan hidupkan thyristor dalam kekutuban yang berbeza. Ia memainkan peranan penting jika amplitud voltan tersuis sedikit melebihi voltan hidupkan thyristor (5 ... 15 V). Asimetri juga berlaku dengan kawalan fasa ke nadi yang tidak betul bagi geganti, serta apabila thyristor dibuka bukan dalam setiap separuh kitaran disebabkan oleh fakta bahawa voltan terbalik melintasi "tetingkap" menghidupkan terlalu cepat. Faktor terakhir adalah salah satu faktor utama yang mengehadkan kekerapan voltan bertukar (biasanya tidak lebih daripada 500 Hz).

Operasi pada beban kapasitif dicirikan oleh kemungkinan lonjakan arus besar dalam litar kuasa dan kesan pada thyristor voltan yang mencapai dua kali ganda amplitud yang ditukar.

Arus masuk berlaku jika geganti dihidupkan dengan fasa bukan sifar voltan tersuis. Menyambungkan kapasitor yang dinyahcas dengan kapasiti 220 μF ke rangkaian arus ulang alik 50 V 100 Hz boleh menyebabkan arus masuk dengan amplitud sehingga 31000 A. Kadar kenaikan arus dalam beban dengan kearuhan 1 μH mencapai 310 A / μs pada nilai maksimum yang dibenarkan untuk thyristor 20 ... 160 A / ms.

Oleh kerana voltan hidupkan thyristor adalah berbeza daripada sifar (seperti yang dinyatakan di atas - 5 ... 15 V), lonjakan arus berlaku dalam setiap separuh kitaran voltan tersuis. Dengan kapasitansi beban 100 mikrofarad, amplitud lonjakan sedemikian ialah 500 ... 1500 A. Mereka menjana gangguan elektromagnet yang ketara dan komponen frekuensi tinggi yang berkuasa dalam spektrum arus beban. Yang terakhir ini sangat berbahaya untuk sesetengah kapasitor, menyebabkan ia menjadi terlalu panas dan rosak. Oleh itu, untuk bekerja pada beban kapasitif, perlu menggunakan geganti dengan kawalan peralihan fasa voltan melalui sifar dan dengan voltan hidup yang rendah, contohnya, dengan indeks TMK, yang menghidupkannya (4 V ) dan voltan tutup (10 V) dinormalkan.

Adalah diketahui bahawa selepas arus turun kepada sifar dan thyristor dimatikan, kapasitansi beban kekal dicas pada voltan yang hampir dengan amplitud yang dihidupkan. Dalam separuh kitaran seterusnya, jumlah voltan ini dan kekutuban bertentangan sesalur akan digunakan pada thyristor tertutup, yang boleh mencapai amplitud berganda, contohnya, pada voltan sesalur 380 V ± 10% - 1170 V. Di bawah keadaan ini, geganti walaupun tertinggi, kelas voltan kedua belas akan berfungsi pada had keupayaannya dan ia tidak boleh dilindungi daripada kerosakan oleh varistor.

Dalam kes sedemikian, adalah dinasihatkan untuk menggunakan geganti bukan sahaja dihidupkan, tetapi juga dimatikan pada voltan sifar, sebagai contoh, arus terus bipolar. Ini menghapuskan beban lampau voltan, mengembangkan julat frekuensi operasi dengan ketara, tetapi agak memburukkan prestasi tenaga. Untuk operasi pada frekuensi sehingga 1 kHz, sampel geganti siri 5P 66 telah dibangunkan, dan kerja sedang dijalankan untuk mengembangkan julat frekuensinya kepada puluhan kilohertz.

Pada rajah. 2 menunjukkan gambar rajah menggunakan geganti membalikkan satu fasa U1 untuk menukar arah putaran motor elektrik satu fasa M1 dengan kapasitor anjakan fasa C1.

Pada rajah. 3 menunjukkan gambar rajah geganti dua fasa untuk mengawal motor tiga fasa. Elemen pensuisan geganti secara konvensional digambarkan sebagai triak, walaupun dalam beberapa kes ini adalah trinistor yang disambungkan secara anti-selari.

Litar kawalan geganti tidak ditunjukkan dalam rajah. Ia mesti disusun sedemikian rupa untuk mengecualikan bekalan serentak isyarat untuk membuka triac VS1 dan VS2 (lihat Rajah 2) atau VS1 dan VS4, VS2 dan VS3 (lihat Rajah 3). Hanya satu daripada setiap pasangan harus dibuka pada bila-bila masa. Walau bagaimanapun, disebabkan triac dimatikan hanya pada arus sifar, selepas isyarat terbalik diberikan, sesetengah daripadanya mungkin masih terbuka pada masa yang sama. Dalam peranti satu fasa, ini akan membawa kepada pelepasan kapasitor peralihan fasa C1 melalui triac, dalam peranti tiga fasa, ke litar antara fasa.

Untuk mengelakkan situasi sedemikian, geganti membalikkan mempunyai kelewatan menghidupkan perkakasan sebanyak 20 ... 30 ms, kerana itu, pada frekuensi rangkaian lebih daripada 40 Hz dan terbalik "semerta", triac terbuka mempunyai masa untuk ditutup.

Terdapat sebab lain mengapa thyristor kadangkala dihidupkan pada masa yang sama. Sebagai contoh, kadar slew voltan yang dibekalkan oleh pemula elektromagnet mungkin lebih tinggi daripada yang kritikal untuk dua peranti yang disambungkan secara bersiri. Litar RC redaman tidak banyak membantu dalam kes ini, kerana ia dihalang oleh impedans utama yang sangat rendah. Nilai dU/dt yang besar boleh disebabkan oleh sementara atau lonjakan pensuisan.

Disediakan dalam peranti mengikut skema yang ditunjukkan dalam Rajah. 3, induktor L1, L2, dalam interaksi dengan kapasitor C1-C4, mengurangkan kadar kenaikan voltan, mengurangkan kemungkinan litar pintas fasa ke fasa. Di samping itu, induktansi mereka mengehadkan kadar kenaikan semasa, nilai yang besar merosakkan thyristor.

Walau bagaimanapun, litar snubber mahupun induktor tidak menjamin ketidakmungkinan kerosakan fasa ke fasa. Kaedah yang diterima umum untuk melindungi thyristor daripada akibatnya (ia disyorkan untuk produk mereka, contohnya, oleh Motorola, Siemens, Opto-22) ialah pemasangan perintang pengehad arus R1 (lihat Rajah 2) dan R1, R2 ( lihat Rajah 3). Penarafan mereka dipilih supaya arus kerosakan fasa ke fasa tidak melebihi yang dibenarkan untuk geganti arus lonjakan yang digunakan. Tempoh alirannya tidak melebihi separuh tempoh voltan sesalur. Akibat memasang perintang pengehad - penurunan voltan pada belitan motor dan keperluan untuk mengeluarkan haba yang dijana - perlu ditanggung.

relay DC

Geganti DC dengan litar keluaran berdasarkan IGBT dan MOSFET tersedia dalam kutub tunggal dan berkembar. Dalam dua transistor keluaran terakhir disambungkan ke belakang. Untuk transistor MOS, ini adalah perlu supaya saluran tertutup salah satu daripadanya menghalang aliran arus melalui diod shunt pincang hadapan kedua (diod tersebut semestinya ada dalam struktur MOS). Diod perlu dimasukkan ke dalam struktur IGBT dengan sengaja, tetapi sudah untuk menghantar arus yang mengalir ke arah yang bertentangan untuk transistor.

Ambil perhatian bahawa apa yang dipanggil geganti DC berbilang saluran dengan pelbagai kombinasi litar keluaran tertutup dan terbuka biasanya juga dihasilkan. Apabila menggunakannya, perlu diambil kira bahawa litar keluaran biasanya ditutup hanya selepas voltan bekalan dibekalkan kepada geganti dari sumber yang disambungkan secara galvani ke input kawalan.

Voltan baki pada output geganti unipolar pada transistor MOS dalam keadaan terbuka bergantung pada rintangan saluran yang terakhir pada suhu 25 ° C, yang berjulat dari beberapa miliohm untuk transistor voltan rendah kepada beberapa ohm untuk tinggi- transistor voltan. Dengan peningkatan suhu kristal kepada had (150 °C), rintangan ini meningkat lebih kurang dua kali ganda.

Geganti bipolar pada MOSFET mempunyai voltan sisa yang lebih tinggi. Ia terdiri daripada penurunan voltan merentasi rintangan saluran satu transistor dan merentasi diod pincang ke hadapan yang dipijak oleh rintangan saluran transistor kedua. Ciri voltan arus litar keluaran geganti tersebut dalam keadaan hidup pada arus rendah hampir linear, kemudian secara beransur-ansur bertukar menjadi ciri diod. Titik infleksi terletak di kawasan 100 ... 200 A untuk geganti voltan rendah dan unit ampere - untuk yang voltan tinggi.

Elemen kawalan transistor keluaran dalam geganti siri 5P 20 (unipolar) dan 5P 19 (bipolar) ialah optocoupler fotovoltaik dengan arus keluaran tertib beberapa mikroampere. Atas sebab ini, pengecasan kapasitansi sumber gerbang MOSFET adalah agak perlahan, yang membawa kepada kelewatan menghidupkan geganti berpuluh-puluh milisaat. Kelewatan mematikan adalah lebih kurang (tidak lebih daripada 1 ms), kerana unit nyahcas thyristor khas dengan kapasiti yang disebutkan disediakan.

Geganti berkelajuan tinggi dicirikan oleh kelewatan hidup/mati selama beberapa mikrosaat, tetapi ia memerlukan bekalan kuasa tambahan untuk litar kawalan. Untuk geganti pelbagai jenis, sumber ini mesti disambungkan secara galvani kepada output atau input geganti.

Geganti yang dikuasakan oleh input siri 5P 57 (bipolar) dan 5P 59 (unipolar), dengan kelewatan hidup/mati beberapa mikrosaat, mampu bertukar pada frekuensi tidak lebih tinggi daripada 10 ... 20 Hz, sejak optocoupler fotovoltaik yang digunakan di dalamnya tidak dapat mengisi semula tenaga yang cukup cepat hilang semasa penutupan.

Geganti berkuasa keluaran unipolar siri 5P 40 boleh beroperasi pada frekuensi pensuisan berpuluh-puluh kHz. Untuk bekalan kuasa mereka, sumber voltan 10 ... 15 V diasingkan daripada litar input diperlukan. 
Relay dengan bekalan kuasa input siri 5P 62 juga mempunyai parameter yang sama, bagaimanapun, beberapa elemen luaran mesti disambungkan kepada mereka, penilaian yang dipilih berdasarkan keadaan tertentu.
Pada dasarnya, kedua-dua IGBT dan MOSFET mampu menahan runtuhan salji tanpa kegagalan. Walau bagaimanapun, tenaga pecahan yang dibenarkan adalah kecil (berpuluh hingga ratusan milijoule) dan kebarangkalian kegagalan adalah agak nyata. Ini membayangkan keperluan untuk perlindungan terhadap lonjakan voltan dalam litar kuasa. Untuk geganti bipolar yang menukar litar AC, semua yang telah dinyatakan di atas tentang perlindungan geganti thyristor adalah benar. Geganti unipolar boleh dilindungi oleh diod zener atau varistor yang memecut keluaran.

Cara biasa untuk melindungi daripada voltan tinggi yang berlaku apabila beban induktif dimatikan adalah dengan menyumpitnya dengan diod dalam kekutuban terbalik. Arus I, mengalir melalui beban sebelum litar terputus, dalam kes ini berkurangan secara eksponen dengan pemalar masa L / r, di mana L dan r adalah, masing-masing, kearuhan dan rintangan beban. Sebahagian daripada tenaga

beban yang disimpan dalam induktansi dilesapkan oleh rintangan aktifnya, yang lain - oleh diod shunt.

Ia boleh ditunjukkan bahawa untuk nilai kecil r, sebahagian besar tenaga terlesap jatuh pada diod. Ini menyebabkan kelebihan beban kedua dari segi nadi, dan pada frekuensi pensuisan yang tinggi - dari segi pelesapan kuasa purata.

Jika voltan maksimum transistor Udop yang dibenarkan adalah jauh lebih tinggi daripada Ucom yang dihidupkan, mod pengendalian diod pelindung akan sangat memudahkan kemasukan perintang dengan nilai nominal secara bersiri dengannya

Dalam kes ini, pada saat mematikan, voltan pada output geganti adalah sama dengan yang lain + RI, tenaga dilepaskan pada diod

(di mana Ud - 0,7 V ialah penurunan voltan langsung merentasi diod), dan pada perintang -

Oleh itu, pada frekuensi pensuisan fkom, kuasa perintang mestilah sekurang-kurangnya

Pengenalan perintang mempunyai satu lagi kesan positif - ia mengurangkan masa off beban, kerana pemalar masa pereputan semasa dalam kes ini adalah sama dengan L / (R + r).

Geganti siri 5P 19, 5P 20, seperti yang telah dinyatakan, dicirikan oleh kelewatan hidup berpuluh-puluh milisaat, yang mengehadkan kekerapan maksimum

di mana lK0M ialah arus tersuis. Memandangkan tempoh pereputan semasa semasa pemadaman adalah susunan magnitud kurang daripada tout, tenaga yang hilang dalam kes ini boleh diabaikan.

Berpotensi berbahaya untuk transistor kuasa geganti ialah dua mod operasi: menukar beban pegun dengan frekuensi yang hampir kepada had, dan menghidupkan beban dengan arus permulaan yang besar (contohnya, arus permulaan lampu pijar adalah lebih daripada 10 kali lebih tinggi daripada nominal).
Dalam kes pertama, kuasa purata yang hilang oleh geganti adalah sama dengan

di mana ROTKr ialah rintangan litar keluaran dalam keadaan terbuka; Q - kitaran tugas (nisbah tempoh penukaran kepada tempoh keadaan hidup). Sebagai contoh, pada geganti unipolar 5P 20.10 P-5-0,6 (voltan mengehadkan - 60 V, arus - 5 A, R - 0,055 Ohm, rintangan haba persekitaran kristal - 40 ° C / W) pada arus beban sebanyak 5 A in dalam keadaan menyala secara kekal, kuasa tidak lebih daripada 1,375 W akan dilepaskan, yang akan menyebabkan boleh diterima dalam kebanyakan kes terlalu panas kristal berbanding medium sebanyak 55 °C. Walau bagaimanapun, menukar beban yang sama dengan frekuensi 10 Hz dengan kitaran tugas 2, voltan 50 V dan tout = 5 ms akan membawa kepada peningkatan kuasa yang dilepaskan sehingga 2,77 W dan pemanasan melampau kristal sebanyak 110 ° C. Ini tidak akan membenarkan geganti beroperasi dengan pasti pada suhu ambien melebihi 40 °C.

Dalam kes kedua, nilai awal arus beban jauh lebih tinggi daripada nilai nominal, jadi tenaga hidupan WBKJ1 mungkin melebihi nilai yang dibenarkan untuk transistor geganti. Oleh kerana dengan penurunan dalam t, tenaga pensuisan berkurangan secara berkadar, adalah dinasihatkan untuk menukar beban inersia menggunakan geganti berkelajuan tinggi, contohnya, siri 5P 57, 5P 59.

Seperti yang dinyatakan di atas, geganti siri 5P 62 untuk operasi pada frekuensi pensuisan lebih daripada 10 ... 30 Hz memerlukan sambungan elemen luaran tambahan. Seperti geganti siri 5P 57 dan 5P 59, sumber voltan dalamannya untuk litar kawalan transistor keluaran adalah kuasa purata yang rendah dan tidak boleh menambah tenaga dengan cepat apabila kemuatan get transistor dinyahcas. Untuk menghapuskan kekurangan ini, kapasitor luaran direka bentuk, di mana, apabila transistor keluaran dimatikan, tenaga tambahan "dipam" ke dalam litar kawalan dari sumber voltan bertukar. Kapasiti optimum kapasitor bergantung pada keadaan operasi geganti, khususnya, pada voltan pensuisan. Oleh itu, ia tidak boleh dimasukkan ke dalam geganti.

Setiap kali transistor input dihidupkan, kapasitor dinyahcas melalui litar pemacu get, melesapkan C U²/2. Jika frekuensi pensuisan cukup tinggi, kuasa tambahan yang hilang dalam geganti mencapai nilai yang tidak boleh diterima. Untuk mengurangkannya, perintang digunakan, di mana sebahagian besar tenaga yang disimpan oleh kapasitor hilang, dan diod zener. Voltan penstabilan yang terakhir dipilih supaya pada nilai minimum voltan bertukar, kapasitor hanya dicas sehingga 15 V.

KEADAAN TERMA RELAY

Untuk geganti yang dikendalikan tanpa sink haba, arus tersuis maksimum dinormalkan berdasarkan suhu mengehadkan hablur unsur kuasa Tcr. maks (125 °C - untuk thyristor, 150 °C - untuk transistor) pada suhu ambien Tacr = 25 °C. Parameter yang sama bagi geganti dengan sink haba ditetapkan mengikut suhu mengehadkan kristal pada suhu sink haba Tto = 75 °C untuk geganti thyristor dan Tto = 90 °C untuk transistor. Dua nilai terakhir dipilih daripada keadaan yang agak sewenang-wenangnya kesamaan rintangan haba bahagian luar RT0 kepada rintangan haba "bersamaan" sinki haba kristal R3kb- Perlu diingat bahawa dalam rujukan data geganti polifasa, rintangan haba biasanya ditunjukkan berdasarkan "setiap fasa", oleh itu "bersamaan" rintangan, sebagai contoh, geganti tiga fasa adalah tiga kali kurang.

Hubungan utama untuk pengiraan haba: Tacr + P(RTO + Ieq) < Tcrlop, di mana P ialah kuasa yang dilesapkan oleh geganti. Contoh cara mengira kuasa ini untuk geganti DC dengan output MOSFET telah diberikan dalam bahagian sebelumnya. Untuk IGBT, ia dikira dengan formula P = UOCT-lKOM, di mana UOCT ialah voltan baki pada transistor terbuka. Kuasa yang hilang dalam satu fasa geganti thyristor dikira dengan formula empirik P = (0,145 + 0,7UOCT puncak) Ieff, di mana puncak U0CT ialah nilai puncak voltan baki pada thyristor yang disertakan; Ieff ialah nilai berkesan arus yang mengalir melaluinya.

Pengarang: S. Arkhipov, Orel

Lihat artikel lain bahagian Bahan rujukan.

Baca dan tulis berguna komen pada artikel ini.

<< Belakang

Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:

Mesin untuk menipis bunga di taman 02.05.2024

Dalam pertanian moden, kemajuan teknologi sedang dibangunkan bertujuan untuk meningkatkan kecekapan proses penjagaan tumbuhan. Mesin penipisan bunga Florix yang inovatif telah dipersembahkan di Itali, direka untuk mengoptimumkan peringkat penuaian. Alat ini dilengkapi dengan lengan mudah alih, membolehkan ia mudah disesuaikan dengan keperluan taman. Operator boleh melaraskan kelajuan wayar nipis dengan mengawalnya dari teksi traktor menggunakan kayu bedik. Pendekatan ini dengan ketara meningkatkan kecekapan proses penipisan bunga, memberikan kemungkinan penyesuaian individu kepada keadaan khusus taman, serta jenis dan jenis buah yang ditanam di dalamnya. Selepas menguji mesin Florix selama dua tahun pada pelbagai jenis buah, hasilnya amat memberangsangkan. Petani seperti Filiberto Montanari, yang telah menggunakan mesin Florix selama beberapa tahun, telah melaporkan pengurangan ketara dalam masa dan tenaga kerja yang diperlukan untuk menipis bunga. ...>>

Mikroskop Inframerah Lanjutan 02.05.2024

Mikroskop memainkan peranan penting dalam penyelidikan saintifik, membolehkan saintis menyelidiki struktur dan proses yang tidak dapat dilihat oleh mata. Walau bagaimanapun, pelbagai kaedah mikroskop mempunyai hadnya, dan antaranya adalah had resolusi apabila menggunakan julat inframerah. Tetapi pencapaian terkini penyelidik Jepun dari Universiti Tokyo membuka prospek baharu untuk mengkaji dunia mikro. Para saintis dari Universiti Tokyo telah melancarkan mikroskop baharu yang akan merevolusikan keupayaan mikroskop inframerah. Alat canggih ini membolehkan anda melihat struktur dalaman bakteria hidup dengan kejelasan yang menakjubkan pada skala nanometer. Biasanya, mikroskop inframerah pertengahan dihadkan oleh resolusi rendah, tetapi perkembangan terkini daripada penyelidik Jepun mengatasi batasan ini. Menurut saintis, mikroskop yang dibangunkan membolehkan mencipta imej dengan resolusi sehingga 120 nanometer, iaitu 30 kali lebih tinggi daripada resolusi mikroskop tradisional. ...>>

Perangkap udara untuk serangga 01.05.2024

Pertanian adalah salah satu sektor utama ekonomi, dan kawalan perosak adalah sebahagian daripada proses ini. Satu pasukan saintis dari Majlis Penyelidikan Pertanian India-Institut Penyelidikan Kentang Pusat (ICAR-CPRI), Shimla, telah menghasilkan penyelesaian inovatif untuk masalah ini - perangkap udara serangga berkuasa angin. Peranti ini menangani kelemahan kaedah kawalan perosak tradisional dengan menyediakan data populasi serangga masa nyata. Perangkap dikuasakan sepenuhnya oleh tenaga angin, menjadikannya penyelesaian mesra alam yang tidak memerlukan kuasa. Reka bentuknya yang unik membolehkan pemantauan kedua-dua serangga berbahaya dan bermanfaat, memberikan gambaran keseluruhan populasi di mana-mana kawasan pertanian. "Dengan menilai perosak sasaran pada masa yang tepat, kami boleh mengambil langkah yang perlu untuk mengawal kedua-dua perosak dan penyakit," kata Kapil ...>>

Berita rawak daripada Arkib Antibiotik berkuasa yang dihasilkan dalam hidung manusia 05.08.2016 Para saintis dari Universiti Tübingen (Jerman), yang diketuai oleh Andreas Peschel, mendapati bahawa strain IVK28 bakteria Staphylococcus lugdunensis secara berkesan boleh menyekat pertumbuhan Staphylococcus aureus - mikroorganisma menghasilkan bahan yang merupakan antibiotik yang kuat. Lebih-lebih lagi, kajian seterusnya telah menunjukkan bahawa bahan terpencil, yang dipanggil lungudin (S. Lugdunensis), aktif bukan sahaja terhadap staphylococcus aureus, tetapi juga bertindak pada Escherichia coli enteropatogenik, enterococci tahan vancomycin, Pseudomonas aeruginosa dan bakteria gram-negatif lain. Mekanisme tindakan antibiotik dikaitkan, seperti yang dicadangkan saintis, dengan menyekat laluan metabolik bakteria utama. Apabila terdedah kepada lungudin, sel mikrob berhenti menyerap dan menggunakan komponen protein dan asid nukleik. Data yang lebih tepat mengenai sasaran molekul dadah belum tersedia. Para saintis merancang kajian tambahan, selepas itu senjata pakar perubatan boleh diisi semula dengan satu lagi antibiotik spektrum luas yang berkesan.

Berita menarik lain:

▪ Menggantikan silikon untuk mengurangkan saiz transistor

▪ Punca zaman ais ditemui

▪ Memberi makan burung meningkatkan kesihatan mental

▪ Troli dalam telefon

▪ Pemacu Keras ADATA HD700 dan HV620S

Suapan berita sains dan teknologi, elektronik baharu

Bahan-bahan menarik Perpustakaan Teknikal Percuma:

▪ bahagian tapak Penerangan kerja. Pemilihan artikel

▪ artikel Peringkat perjalanan yang jauh. Ungkapan popular

▪ artikel Siapa yang hilang tanduk? Jawapan terperinci

▪ pasal lampu meja kerja. bengkel rumah

▪ artikel Spektrum isyarat muzik. Bahagian 2. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

▪ artikel Penstabil haba besi pematerian 25 W. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

Tinggalkan komen anda pada artikel ini:

Semua bahasa halaman ini

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web

www.diagram.com.ua
2000-2024