Pemodenan AS 35AS-012. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Audio

 Komen artikel

Sistem pembesar suara domestik pertama yang memenuhi keperluan untuk peralatan Hi-Fi (huruf awal perkataan Inggeris high fidelity - high quality, high fidelity of sound reproduction) ialah sistem pembesar suara S-90 35AC-012: tiga hala, bass jenis refleks, pembesar suara 30GD-1 digunakan , 15GD-11, 10GD-35. Berdasarkan model ini, sistem akustik 35AC-016 (dengan refleks bass), 35AC-018 (dengan refleks bass), 35AC-008 (tertutup), 35AC-015 (dengan radiator pasif) telah dicipta. Kesemuanya mempunyai parameter yang sama dan berbeza dalam penampilan [1].

Pada masa ini, yang satu ini, sedikit sebanyak, telah berhenti memenuhi keperluan pencinta pembiakan bunyi berkualiti tinggi. Memandangkan pasaran semasa menawarkan rangkaian yang agak luas peralatan akustik moden yang mahal, tetapi tidak selalu berkualiti tinggi, kami akan mempertimbangkan pilihan untuk menambah baik sepasang sistem akustik "S-90" 35AC-012, yang dihasilkan pada tahun 1985 oleh Radio Riga Tumbuhan dinamakan sempena. A. S. Popov, dilengkapi dengan yang lebih baru, pada masa itu, perkembangan kepala frekuensi rendah, frekuensi pertengahan - 30GD-2 dan 15GD-11A.

Gambar rajah litar dan susunan bahagian penapis AC ditunjukkan dalam Rajah 1.

a)

b)
nasi. 1. Penapis elektrik untuk sistem akustik "S - 90" 35 AS-012: a - gambar rajah litar; b - susunan elemen di papan tulis

Kapasitor C1, C2, C4-7 digunakan seperti MGBO-2, C9, C8 - K73-11. Elemen penapis dipasang pada papan lapis 12 mm dengan dimensi 210 x 160 mm. Induktor dipasang dalam kedudukan mendatar dan, lebih-lebih lagi, L1, L2 dan L3, L4 masing-masing berdekatan antara satu sama lain. Penapis itu sendiri dipasang pada dinding belakang di dalam perumah pembesar suara di belakang kepala woofer.

Perumahan

Berhati-hati mengeluarkan jeriji pelindung kepala dan kepala itu sendiri, penapis dan elemen lain yang akan mengehadkan akses ke permukaan dalaman dinding perumahan. Menjalankan pencegahan kebocoran. Salutkan sambungan dinding dan tempat duduk untuk pembesar suara woofer dan julat pertengahan dari dalam dengan sebatian pengedap silikon. Tutupkan celah antara dinding belakang, sisi, bawah dan atas di bahagian luar sarung dengan silikon (jika perlu), setelah membersihkannya sebelum ini daripada habuk, kotoran dan gam. Untuk tidak mengotorkan trim venir bekas dengan pengedap, tutupnya di sekeliling retakan dengan pita pembinaan kertas. Sealant berlebihan dikeluarkan. Selepas ia mengeras, gunakan pisau tajam untuk membuat potongan cetek di bawah pembaris logam di sepanjang tepi pita pelekat, di mana ia bertemu dengan sebatian pengedap. Pita itu dikeluarkan. Sealant digunakan untuk memadankan warna badan atau lutsinar. 

Di antara banyak radio amatur yang mengubah suai "S-90", cara biasa untuk memerangi getaran panel adalah untuk meningkatkan ketegarannya dengan menggunakan "pengukuh" tambahan (bar pengukuhan), pengatur jarak, dll. Mereka juga melapisi dinding dalaman dengan penyerap bunyi. Yang tidak selalu wajar, kerana langkah-langkah sedemikian membawa kepada penurunan dalam volum dalaman kes, yang, seterusnya, mengurangkan dan bahkan menghilangkan kecekapan refleks bass.

Hanya meningkatkan ketegaran dinding dengan menggunakan "pengukus" tambahan atau menebal panel hanya meningkatkan frekuensi resonan panel dan mengubah sifat taburan getaran dan sinaran mereka, memandangkan bilangan permukaan bergetar dan saiznya berubah. Penebalan panel, di samping itu, meningkatkan berat dan kos hiasan. Oleh itu, untuk pembuatan hiasan, adalah lebih dinasihatkan untuk menggunakan bahan yang telah meningkatkan kehilangan dalaman tenaga getaran semasa ubah bentuknya (peningkatan "geseran dalaman"), serta keanjalan yang cukup tinggi.

Bahan sedemikian, yang dipanggil bahan peredam getaran atau penyerap getaran, boleh digunakan pada panel biasa. Bahan penyerap getaran menukar sebahagian daripada tenaga getaran getaran kepada haba dan meningkatkan rintangan mekanikal panel, dengan itu mengurangkan amplitud getaran. Redaman getaran amat berkesan pada frekuensi resonans, apabila amplitud getaran dan lenturan atau terikan ricih meningkat.

Penggunaan salutan penyerap getaran pada panel reka bentuk akustik membawa kepada peningkatan ketegaran keseluruhan panel, dan oleh itu nampaknya mungkin untuk mengurangkan ketebalan panel sebanyak 1,5 - 2 kali tanpa rasa takut untuk meningkatkan getarannya [2] . Oleh itu, vibroplast pelekat sendiri dengan ketebalan 1,5 - 2 mm digunakan pada permukaan dalaman dinding pembesar suara yang diubah suai (bahan penyerap getaran yang fleksibel dan elastik, yang merupakan komposisi pelekat diri polimer yang disandarkan dengan kerajang aluminium, Rajah 2, digunakan untuk mengurangkan getaran bahagian badan kereta). 

nasi. 2 Vibroplast

Untuk kesesuaian ketat yang ideal pada permukaan bahan pengasing getaran, bahagian dalam dinding perumahan mesti disediakan. Iaitu, pasir dengan kertas pasir bijirin sederhana dan perdana, sebagai contoh, dengan varnis nitro atau gam PVA. Selepas ini, tempat kosong yang diperlukan ditanda dan dipotong dari sekeping vibroplast (sesetengah bahan mempunyai tanda khas dalam bentuk segi empat yang dibentuk 1 x 1 cm, yang membolehkan anda melakukan tanpa pembaris dan penanda). Bengkokkan di atas sudut filem pelindung pada bahan kerja dan sapukan pada tempat yang dimaksudkan. Sapukan pinggir bahan ke permukaan dan secara beransur-ansur, berhati-hati melicinkannya, sambil mengeluarkan filem, melekatkan keseluruhan bahagian. Bahan akhirnya digulung menggunakan penggelek, mencapai kesesuaian maksimum. 

Salutan penyerap bunyi meningkatkan penyerapan bunyi frekuensi rendah kepada 500...1000 Hz. Tahap penyerapan bunyi hendaklah berkadar dengan luas permukaan salutan. Jika anda memasangnya pada dinding perumahan tidak rapat, tetapi pada jarak 20 - 50 mm dari mereka, maka penyerapan bunyi pada frekuensi di bawah 500 Hz meningkat [2]. Pengilang 35AC-012 memenuhi syarat ini - tikar dengan bulu kapas dalam kuantiti yang mencukupi terletak agak jauh dari dinding (kira-kira di bahagian tengah kotak). Oleh itu, tambahan menutup dinding dengan penyerap bunyi bukan sahaja tidak berguna, tetapi juga berbahaya. Gulung atau bantal daripada bahan penyerap bunyi yang digantung di pusat geometri pembesar suara memberikan hasil yang sama seperti meletakkannya di dinding kotak.

nasi. 3. Mengedap jahitan terowong refleks bass

Reka bentuk port refleks bass 35AC-012 mempunyai bentuk terowong melengkung dengan konfigurasi keratan rentas yang luar biasa. Ini disebabkan oleh tujuan untuk memenuhi syarat berikut: ketegaran dan ketiadaan bunyi resonans dalam bahan port. Ia terdiri daripada dua bahagian plastik yang dilekatkan bersama. Kawasan pelekatan diperiksa. Keretakan yang ditemui semasa pemeriksaan diisi dengan dichloroethane. Kemudian, pada titik ini, kedua-dua bahagian port refleks bass diketatkan dengan pengapit dan dikeringkan - Rajah. 3. Ia juga berguna untuk menutup dindingnya dengan jalur vibroplast. Selepas rawatan ini, plastik pelabuhan menjadi keras dan kusam. Adalah disyorkan untuk memasang panel impedans akustik (APP) pada output port refleks bes. Penyelesaian teknikal ini, dilindungi oleh sijil hak cipta USSR No. 577699, membolehkan seseorang mengurangkan faktor kualiti akustik kepala pembesar suara beberapa kali. Sistem akustik dengan PA seperti itu berbunyi lebih semula jadi, tanpa "bergumam" [3,4]. 

Telah diketahui bahawa bunyi bergerak jauh lebih baik dalam bahan pepejal daripada di udara. Apabila memainkan muzik, getaran daripada pembesar suara dihantar ke lantai, dan melaluinya ke komponen elektronik lain sistem Hi-Fi. Untuk mengekalkan kestabilan dan kestabilan sistem pembesar suara yang tinggi, tidak kehilangan dinamik dan ketepatan peringkat bunyi, dan pada masa yang sama untuk mengelakkan pemindahan getaran dari pembesar suara ke lantai, kaki plastik pembesar suara perumahan digantikan dengan getah, berbentuk seperti kon terpenggal, dengan diameter tapak 28 mm dan ketinggian 15 mm. Sudah tentu, pilihan lain mungkin - menggunakan pancang sebagai sokongan untuk sistem pembesar suara. Penyelesaian ini, menurut pengeluar peralatan audio progresif, memutuskan sambungan mekanikal parasit antara peralatan pembiakan bunyi dan permukaan di mana ia dipasang. Ini menghalang penyebaran getaran yang tidak diingini dan pengaruhnya terhadap proses pembiakan bunyi. Hasilnya, pembiakan berkualiti tinggi dipastikan. Kelemahan - masalah calar, yang bermaksud terdapat keperluan untuk menggunakan bintik-bintik untuk duri, papak batu, dan lain-lain, yang tidak selalu sesuai atau wajar. Terdapat juga penyokong sekeping (pancang dengan kaki), tetapi ia juga mempunyai harga yang sepadan.

Pautan paling lemah

Tindak balas frekuensi kepala dinamik frekuensi pertengahan 15A - 11A mempunyai penurunan mendadak melebihi 4,5 kHz - rajah. 4, a, faktor kualiti akustik adalah kira-kira 11,8. Dan semakin tinggi faktor kualiti sistem ayunan, lebih banyak ia menekankan frekuensi yang bertepatan dengan yang resonans, atau dekat dengannya. Yang, secara praktikal, menghapuskan kemungkinan mendapatkan bunyi yang tidak diherotkan sepenuhnya apabila menghidupkannya melalui penapis laluan jalur pertengahan, melainkan langkah yang perlu diambil. Untuk menghapuskan kelemahan pertama, gunakan kaedah berikut. 

nasi. 4. Kepala dinamik frekuensi pertengahan 15GD-11A (20GDS-4-8): a - tindak balas frekuensi tekanan bunyi; b) - dimensi dan dimensi pelekap [3]

Rendam penutup habuk kepala dengan pengilat kuku, anda boleh menggunakan pelarut 646, 647 dan lain-lain. Berhati-hati mengeluarkannya dengan pisau bedah (Rajah 5, b). Ingat bahawa disebabkan oleh kesan kuat medan sistem magnet pada instrumen keluli, pergerakan cuai boleh merosakkan elemen pembesar suara! Seterusnya, lapkan peresap gam dengan kapas yang dicelupkan ke dalam penanggal pengilat kuku yang sama. Sapukan gam Moment pada bahagian bawah tanduk dan bahagian atas gegelung suara. Keringkan selama 10 - 15 minit. Sekali lagi, salutkan kedua-dua bahagian dan segera sambungkannya, tekan perlahan (Gamb. 5, e). Tanduk dipasang kedua-dua baru dan diekstrak, seperti yang diterangkan di atas, daripada pembesar suara lama (Rajah 5, c).

nasi. 5. Melekatkan tanduk pada 15GD-11A: a - kepala dinamik 15GD-11A; b - menanggalkan penutup habuk; c - kepala jalur lebar dinamik 10GDSh-1-4 (10GD-36K); d - tanduk frekuensi tinggi 10GDSh-1-4; d - peringkat melaraskan tanduk untuk 15GD-11A

Tanduk terpaku direka untuk kepala dinamik 10GDSH-1. Untuk kes kami, ia harus diselaraskan. Pemasangan terdiri daripada memangkasnya sambil mengukur tindak balas frekuensi pembesar suara. Untuk melakukan ini, letakkan pembesar suara pada paksi yang sama dengan mikrofon (sebaik-baiknya yang berukuran), dalam jarak 40 - 50 cm, di dalam bilik tidak lebih dekat daripada 1 meter dari dinding, perabot, dll. Mikrofon disambungkan ke port yang sesuai daripada kad video komputer, dan pembesar suara disambungkan kepada pembesar suara komputer penguat. Lancarkan program RightMark 6.2.3 dan ukur tindak balas kekerapan. Potong tepi tanduk, kira-kira 1 cm. Ukur tindak balas frekuensi dan bandingkan dengan yang sebelumnya. Operasi diulang sehingga tindak balas frekuensi paling sekata diperoleh dalam julat frekuensi pertengahan, dengan itu meningkatkan julatnya kepada 10 kHz (Rajah 6).

nasi. 6. Tindak balas frekuensi amplitud kepala 15GD-11A dengan tanduk frekuensi tinggi tambahan

Pemotongan kedua dan seterusnya perlu dilakukan dengan sangat berhati-hati, memotong tidak lebih daripada 3 mm. Akibatnya, permukaan sisi tanduk di dalam adalah kira-kira 7 mm (dari penutup habuk ke tepi trim) - rajah. 5, d. Pemangkasan dilakukan dengan gunting kuku, kerana ia ternyata alat yang paling sesuai untuk jenis kerja ini, ia mempunyai permukaan pemotongan bulat kecil. Untuk memberikan ketegaran, tepi yang dipotong diresapi dengan gam BF-2 yang dicairkan sedikit dengan etil alkohol.

Untuk menghapuskan kelemahan kedua, redaman akustik kepala menggunakan PAS digunakan. Melembapkan kepala dengan bahan penyerap bunyi kurang berkesan dan, lebih-lebih lagi, membantu meningkatkan frekuensi resonans. Untuk meningkatkan kecekapan tindakan PAS pada sistem bergerak yang beroperasi dalam reka bentuk akustik kepala, fabrik redaman harus diletakkan sedekat mungkin dengan peresap. Adalah paling rasional untuk menyusun PAS dalam lubang pemegang peresap. Untuk melakukan ini, lapan elemen yang sama dipotong daripada kadbod tebal kira-kira 2 mm tebal (Rajah 7, a). Jumlah luas lubang untuk kepala 15GD-11A hendaklah 22…28 cm². Satu sisi setiap elemen disapu dengan gam segera. Selepas 5 minit, tampal pada kain kapas yang diregangkan menggunakan gelung sulaman. Selepas 30 minit, kain dipotong di sekeliling elemen. Elemen PAS dibengkokkan sedikit dan dilekatkan pada tingkap pemegang peresap (Rajah 7. b). Kawasan pelekatan juga disalut dengan gam [5, 6]. Yang penting kain di dalam lubang-lubang elemen itu diregangkan, jika tidak, tidak akan ada kesan daripada menggunakan PAS! Aplikasi PAS, i.e. peredam akustik, membolehkan anda memperlahankan getaran semula jadi peresap, akibatnya masa "selepas bunyi" akan berkurangan dengan ketara dan kualiti bunyi pembesar suara akan meningkat dengan ketara.

nasi. 7. Ketua 15GD-11A: a - elemen PAS; b - PAS dalam tingkap pemegang peresap

Kesan redaman PAS untuk kepala dinamik 15 GD-11A dibentangkan secara grafik dalam Rajah 8.

nasi. 8. Tindakan redaman PAS untuk kepala 15GD-11A

Keberkesanan menggunakan PAS telah diuji oleh pekerja Loji Radio Berdsk. Khususnya, pekali harmonik kepala frekuensi pertengahan 15GD-11A dengan dan tanpa PAS diukur. Keputusan pengukuran yang diberikan dalam Jadual 1 menunjukkan bahawa PAS boleh mengurangkan herotan harmonik dengan ketara dalam julat frekuensi di mana telinga manusia paling sensitif [7].

Jadual 1. Pekali harmonik kepala 15GD-11A

Untuk memulihkan keanjalan, ampaian fabrik getah diresapi dengan aerosol "Penghawa dingin dan penegang tali pinggang pemacu". Selepas pengubahsuaian ini, julat frekuensi kepala meningkat dengan ketara, sehingga 10 kHz (!), Kelinearan tindak balas frekuensi tekanan bunyi dan, yang paling penting, kualiti bunyi sistem pembesar suara secara keseluruhannya bertambah baik.

Penapis silang

Dalam penapis pengasingan pasif, reka bentuk mereka memainkan peranan penting, serta pilihan elemen tertentu - kapasitor, induktor, perintang, khususnya, penempatan relatif induktor mempunyai pengaruh yang besar terhadap ciri pembesar suara dengan penapis; jika mereka kedudukannya kurang baik disebabkan gandingan bersama, gangguan isyarat antara gegelung jarak rapat. Atas sebab ini, adalah disyorkan untuk meletakkannya secara berserenjang; hanya susunan sedemikian boleh meminimumkan pengaruhnya antara satu sama lain. Induktor adalah salah satu komponen terpenting bagi penapis gandingan pasif [1]. Ia tidak disyorkan untuk meletakkan gegelung lebih dekat daripada 100 mm antara satu sama lain. Cara paling mudah untuk mengubah suai penapis 35AC - 012 (Gamb. 1, b) ialah memasang semula gegelung L1 dan L3 berserenjang dengan tapak dan satu sama lain. Untuk susunan ini, sudut plastik digunakan, dipotong dari bekas atau kotak peralatan lama. Perhatian khusus harus diberikan kepada bahan asas di mana bahagian penapis diletakkan. Ia mesti diperbuat daripada dielektrik! Dalam sesetengah sistem akustik, 35AC-1, "S-90" 35AC-212, pendahulu "S-90" 35AC-012, pemasangan bahagian penapis dibuat pada plat keluli, sifat magnetik yang memberi kesan negatif kepada induktor dan , secara semula jadi, kualiti bunyi. 

Unsur-unsur penapis pengasingan yang tidak kurang penting ialah kapasitor. Ciri objektifnya bergantung pada reka bentuk dan bahan bekas, plat, jenis dielektrik, dan mutu kerja. Ciri penting kapasitor audiophile ialah penggunaan dielektrik "betul". Yang paling sesuai ialah polipropilena - bahan yang hampir ideal dengan kestabilan tinggi, kehilangan dielektrik yang rendah dan penyerapan. Satu lagi dielektrik audiophile ialah kertas yang diresapi minyak. Dari segi tangen kehilangan, dan terutamanya dalam penyerapan dielektrik, kapasitor kertas minyak adalah nyata lebih rendah daripada semua jenis kapasitor filem. Yang pertama adalah sesuai dalam litar penapis laluan rendah untuk kepala frekuensi rendah, dan yang filem adalah sesuai dalam litar penapis laluan tinggi crossover untuk kepala julat pertengahan dan frekuensi tinggi. Kapasitor polietilena tereftalat K73-16, yang menunjukkan keputusan yang sangat baik dalam pengukuran objektif dan dalam pemeriksaan subjektif, disyorkan sebagai alternatif yang murah kepada kapasitor audio khusus [8]. Anda tidak sepatutnya mencari kapasitor dengan nilai kapasitans yang dikira. Adalah dinasihatkan untuk menggunakan sambungan selari kapasitor dengan penarafan yang lebih rendah. Pendekatan ini membolehkan bukan sahaja untuk menggunakan produk yang tidak kekurangan, tetapi juga untuk mengurangkan parameter parasit kemuatan setara dengan ketara, dengan ketara mengembangkan julat jenis kapasitor yang sesuai.

Perintang wayar PEV-10 yang digunakan dalam penapis mempunyai kearuhan parasit. Jika anda memasangkannya ke pangkalan dengan skru, induktansi akan meningkat. Ini dijelaskan oleh fakta bahawa bahan skru (keluli) berfungsi sebagai teras induktor yang dipanggil dalam bentuk perintang. Oleh itu, perintang PEV-10 digantikan dengan yang bukan aruhan atau ia diikat dengan gam, plastik atau baji kayu, dsb.      

Kepala frekuensi tinggi 10GD-35 dipinggirkan dengan penapis takuk ditala kepada frekuensi resonans utamanya sebanyak 3 kHz. Ia adalah litar LC siri Q tinggi. Kapasiti kapasitor litar ialah 6,6 μF (MBGO dan MBM dengan sisihan yang dibenarkan dari nilai nominal ± 10%), induktansi gegelung ialah 0.43 mH, penggulungannya mengandungi 150 lilitan wayar PEV-1 0,8 mm, luka pada bingkai dengan diameter 22 dan panjang 22 mm dengan diameter pipi 44 mm [9]. Penggunaan elemen penapis sistem akustik 10AC - 401 untuk tujuan ini akan mengurangkan kos dan intensiti buruh kerja dengan ketara. Hasil darab kemuatan kapasitor dalam mikrofarad dan kearuhan induktor dalam mH hendaklah sama dengan 2,82 (radiolamp.ru/acoustics/3/). Jika 2,82: 6,6 = 0.43 mH, maka untuk litar dengan kearuhan 0,5 mH adalah mudah untuk mengira kapasitansi kapasitor: 2,82: 0,5 = 5,6 μF. Anda hanya perlu memilih kapasitor kepada kapasiti yang diperlukan - 5,6 µF. 

Pilihan pengubahsuaian lain adalah untuk melepaskan induktor 0,5 mH, tambahan bertukar kepada 0,43 mH yang diperlukan. Ia adalah mudah untuk menggunakan meter RLC. Sebagai ganti perintang penapis sistem akustik 10AC - 401 (sebelum ini dikeluarkan sebagai tidak perlu), kapasitor 2 μF dipasang semula, dan sebagai gantinya kapasitor 4 μF jenis yang sama dilampirkan - MGBO. Kapasitor MBM dipateri ke terminal kapasitor untuk menetapkan kapasitansi nilai yang diperlukan 6,6 μF (Rajah 9). Hasil daripada pengubahsuaian yang diterangkan, kepala 10GD-35 menghilangkan nada, gemeretak dan ciri "desis".

nasi. 9. Penapis sistem akustik 10AC - 401, ditukar kepada penapis takuk untuk kepala HF 10GD-35

konduktor

Kabel yang menyambungkan pembesar suara dan penguat memberikan sumbangan tertentu kepada bunyi sistem. Terutamanya disebabkan oleh fakta bahawa kabel mempunyai rintangan tertentu. Pengaruh rintangan ini bukan sahaja mempengaruhi sensitiviti pembesar suara, tetapi juga mempengaruhi pengagihan kuasa antara pemancar dalam pembesar suara. Untuk menghapuskan kesan ini sebanyak mungkin, luas keratan rentas wayar hendaklah sebesar mungkin dan panjang sekecil mungkin. Di samping itu, adalah perlu untuk semua pembesar suara panjang dan keratan rentas wayar adalah sama. Ia juga tidak boleh diketepikan bahawa konduktor mempunyai kearuhan tertentu, dan dua konduktor jarak rapat membentuk kapasitans. Dalam hal ini, wayar dwi boleh dianggap sebagai penapis laluan rendah LC. Iaitu, semakin panjang wayar, semakin banyak frekuensi tinggi akan diredam. Dalam amalan, pengaruh kearuhan wayar muncul hanya apabila panjang kabel melebihi 50 m [10]. Juga, apabila arus bunyi frekuensi rendah peringkat tinggi mengalir melalui wayar akustik, medan magnet yang kuat terbentuk di sekeliling konduktor kabel. Medan ini mempengaruhi arus isyarat audio frekuensi pertengahan dan tinggi yang mengalir melalui konduktor ini, akibatnya bunyi sistem pembesar suara menjadi kurang tulen dan telus. Penyelesaian kepada masalah ini adalah untuk memastikan aliran arus komponen frekuensi rendah isyarat dan arus bahagian frekuensi pertengahan dan tinggi melalui konduktor yang dipisahkan secara fizikal. Untuk melakukan ini, sepasang soket tambahan (terminal skru) dipasang dalam sistem pembesar suara, yang mana input penapis pembesar suara julat pertengahan dan frekuensi tinggi disambungkan.

Oleh itu, input penapis woofer disambungkan kepada sepasang terminal input yang berasingan [11]. Sambungan sedemikian dipanggil "bi-wiring" (bi-wiring), i.e. dalam dua pasang wayar kepada satu pembesar suara. Penggunaan kabel komunikasi dua dan tiga pasang dengan beban membolehkan anda mengurangkan jumlah keratan rentas konduktor dengan ketara tanpa meningkatkan pengaruh bersama pembesar suara. Akustik sedemikian dengan set terminal berganda juga boleh disambungkan kepada penguat yang berasingan, yang akan dipanggil "bi-amping" (bi-amping), i.e. dua penguat setiap saluran. Dalam kes kedua, mereka juga menyingkirkan interaksi elektrik bahagian pemancar. Sebagai terminal skru, terminal berulir instrumen digunakan. Bahan stud adalah loyang, benangnya M6 x 0,5, kambing ditutup dengan plastik ABC.

Kriteria yang paling penting untuk memilih konduktor untuk pembesar suara ialah kuasa elektriknya. Kuasa elektrik P yang dibekalkan kepada pembesar suara difahamkan sebagai kuasa yang dilesapkan oleh rintangan yang sama nilainya dengan rintangan elektrik nominal R_н, pada voltan sama dengan U pada terminal pembesar suara: P = U2/R_н. Dalam amalan mereka bentuk pembesar suara domestik, dua jenis kuasa biasanya digunakan - nominal (kuasa elektrik, dihadkan oleh berlakunya herotan melebihi nilai tertentu) dan papan nama (kuasa elektrik tertinggi di mana pembesar suara boleh berfungsi dengan memuaskan untuk masa yang lama. pada isyarat bunyi sebenar tanpa kerosakan haba dan mekanikal, biasanya 1,5 ... 2 kali lebih tinggi daripada kuasa undian). Menurut dokumentasi teknikal "S-90" 35AC-012, kuasa undian P_nom. = 35 W, papan nama R_Pasp. = 90 W. Pengeluar jenis kepala dinamik ini membenarkan operasinya dengan voltan tidak melebihi 11 volt. Dalam kes ini, kekuatan semasa saya yang mengalir dalam gegelung suara kepala woofer akan sama dengan 2,8 A, dan dalam gegelung suara pembesar suara jarak tengah - 1,4 A. Untuk mengira keratan rentas konduktor, adalah perlu. untuk meneruskan daripada nilai semasa yang ditunjukkan.

Perhatian. Pengiraan dilakukan dalam bentuk yang dipermudahkan, dengan syarat hanya terdapat rintangan aktif dalam litar, di mana kosinus sudut fasa arus dan voltan φ adalah sama dengan sifar. Dalam litar elektrik pembesar suara sebenar sentiasa terdapat tindak balas induktif dan kapasitif, dipanggil reaktif, yang memperkenalkan perubahan sementara dalam nilai arus dan voltan.

Karya muzik bersifat berubah-ubah, kedua-duanya dalam tahap isyarat dan kekerapan, jadi arus 2,8 A secara teorinya boleh berlaku, tetapi tidak secara berterusan dan dalam bahagian yang sangat pendek dari laluan muzik, contohnya, semasa "dentuman" drum bass. Pemasangan dalaman "S-90" 35AC - 012 dibuat dengan dawai terdampar tembaga tin dalam penebat PVC dengan keratan rentas 1 mm², yang sepadan dengan data yang dikira, kerana ketumpatan semasa dalam konduktor kuprum ialah 6 - 10 ampere setiap milimeter persegi. Sila ambil perhatian bahawa gegelung suara pembesar suara dililit dengan wayar keratan rentas yang lebih kecil: 30GD-1 - 0,1 mm², 15GD-11A - 0,02 mm², 10GD-35 - 0,005 mm². Jumlah keratan rentas wayar semua gegelung ialah 0,125 mm², lapan kali lebih nipis daripada pendawaian pembesar suara dalaman! Dalam litar bekalan kuasa penguat kuasa era "S-90", kuasa undian dari 25 hingga 50 W setiap saluran, fius disediakan untuk arus 2 hingga 3 A, dan ini, pertama sekali, untuk menggerakkan litar dan kemudian beban.

Isyarat bunyi sebenar adalah secara semula jadi. Pada isyarat dengan bahagian hadapan yang curam, walaupun pada frekuensi dalam julat audio, kesan kulit (daripada kulit Inggeris - lapisan luar, cangkang) ditunjukkan dengan ketara - kesan anjakan arus ke permukaan konduktor, yang membawa kepada peningkatan dalam rintangan berkesan kabel penyambung. [12].

Isyarat frekuensi rendah merambat ke seluruh hampir keseluruhan isipadu konduktor, dan perambatan isyarat frekuensi tinggi berlaku terutamanya dalam lapisan nipis berhampiran permukaan. Kesan kulit ini secara mendadak meningkatkan rintangan konduktor dan mengurangkan sedikit kearuhannya. Rajah 10 menunjukkan pergantungan frekuensi galangan konduktor kuprum pelbagai diameter dengan panjang 1 m. Pada f < 1 kHz, galangan ditentukan oleh rintangan aktif, dan pada f > 100 kHz, peranan dominan dimainkan oleh kearuhan [14]. Kawat tembaga dengan diameter 0,16 mm hingga frekuensi 20 kHz tidak mengubah rintangannya, tetapi mempunyai nilai yang agak besar, hampir 1 Ohm. Penggunaan beberapa penebat konduktor dengan diameter tidak lebih daripada 0,16 mm akan membolehkan anda mengurangkan rintangan konduktor dengan ketara dan membiarkannya tidak berubah sepanjang keseluruhan jalur frekuensi audio. Seberkas wayar enamel yang dijalin dengan cara yang istimewa (dari Litzen Jerman - helai dan Draht - wayar) dipanggil wayar Litz.

nasi. 10. Kebergantungan frekuensi galangan konduktor kuprum bulat 1 m panjang

Oleh itu, kabel pembesar suara bukan sahaja mesti mempunyai rintangan dan kearuhan yang minimum, tetapi juga mempunyai kesan kulit yang minimum. Adalah lebih baik untuk menyambungkan pembesar suara, terutamanya frekuensi pertengahan tinggi, menggunakan wayar Litz atau wayar tembaga yang disalut dengan lapisan nipis perak [12]. Perak mempunyai kekonduksian tertinggi dari semua logam, dan lapisan nipisnya, di mana, terima kasih kepada kesan kulit, kebanyakan aliran semasa, mempunyai pengaruh yang kuat pada rintangan aktif konduktor.  

Apabila memilih wayar pelekap, perlu juga mengambil kira prinsip menyambungkan akustik melalui 2 pasang kenalan, yang, secara semula jadi, mengagihkan kuasa secara berkadar antara saluran LF dan MF-HF. Dengan sensitiviti kepala yang sama, kuasa hingar maksimum (plat nama) pada frekuensi silang, dalam kes kami, 500 Hz untuk saluran frekuensi rendah ialah 56% daripada jumlah kuasa, dan untuk frekuensi pertengahan tinggi - 44%. Di antara kepala julat pertengahan dan frekuensi tinggi, kuasa pada frekuensi potong 5000 Hz diagihkan masing-masing pada 41,5% dan 2,5%. Pembahagian kuasa ini tidak boleh dianggap tidak bersyarat, tetapi kesilapan besar dalam pengiraan boleh dielakkan. Ketua pembesar suara berbeza dalam kedua-dua kepekaan dan dalam nilai rintangan elektrik nominal (Jadual 2). Perbezaan dalam setiap parameter ini membawa kepada keperluan untuk pemilihan voltan yang sesuai yang dibekalkan kepada kepala untuk mendapatkan tindak balas frekuensi seragam dalam tekanan [15]. Dan voltan yang dibekalkan ke kepala adalah salah satu penunjuk dominan yang mempengaruhi kuasa.

Jadual 2. Parameter utama kepala yang digunakan dalam sistem akustik "S - 90" 35AC - 012

Perhatian. Maklumat tentang parameter diambil dari banyak sumber, tidak selalu komprehensif, dan kadangkala bercanggah (ditunjukkan dalam kurungan).

Perlu diingatkan bahawa, dalam reka bentuk akustik rumah, pengaruh konduktor terhadap kualiti bunyi adalah diabaikan berbanding dengan faktor lain. Perhatian harus diberikan kepada elemen yang lebih penting, sifat akustik bilik, dan penempatan peralatan yang betul. Maklumat tentang keeksklusifan kabel yang diperbuat daripada tembaga bebas oksigen, daripada wayar dengan "orientasi" lapisan permukaan konduktor, yang menjejaskan laluan isyarat audio dalam satu arah atau yang lain, tidak lebih daripada pengiklanan.

Bahagian elektrik sistem yang diubah suai

Gambar rajah litar elektrik ditunjukkan dalam Rajah 11,a. Penapis menggunakan kapasitor dengan voltan operasi maksimum 160 V: K73-11 (C1, C10, C11); K73-16 (C2-4); MBGO-2 (C5 - 9); MGBO-2 dan MBM (C13) disambung secara selari. Pemasangan dilakukan dengan wayar tembaga teras tunggal dengan keratan rentas 1 mm² (diekstrak daripada kabel komunikasi dengan penebat udara setiap teras) dan wayar MGShV (konduktor terkandas fleksibel, pembawa arus yang diperbuat daripada dawai tembaga tin, dibalut dengan sutera penebat elektrik dengan penebat PVC, untuk pemasangan intra dan antara unit pelbagai elektronik peralatan dan peranti untuk voltan terkadar sehingga 1000 V frekuensi arus AC sehingga 10 Hz), bahagian 000 mm²(untuk pautan frekuensi rendah) dan 0,5 mm² (hanya dalam penapis frekuensi pertengahan tinggi). Sambungan antara terminal, pembahagi, penapis dan kepala RF dijalankan menggunakan wayar LEPSD 500 x 0,05 (wayar bulat 0,98 mm² dengan teras dipintal daripada 500 wayar tembaga dengan diameter 0,05 mm, terlindung dengan varnis berasaskan poliuretana, dengan penggulungan dua lapisan yang diperbuat daripada sutera asli, disyorkan untuk julat frekuensi 250...500 kHz, dengan kerintangan elektrik, pada 20˚C, 0,0158... 0,018 Ohm/m). Kawalan tahap main balik tidak perlu disambungkan.

a)

b)
nasi. 11. Penapis elektrik untuk sistem akustik "S - 90" 35 AS-012 selepas pengubahsuaian: a - gambar rajah litar; b - susunan elemen di papan tulis

Semua elemen diletakkan pada papan lapis penapis asal "S - 90" 35 AC - 012 (Rajah 11, b). Perhatian khusus harus diberikan kepada kedudukan relatif induktor. Bahagian mesti diikat dengan kukuh. Sambungan dibuat dengan wayar sesingkat mungkin, mengelakkan kendur. Elemen penapis tidak boleh disentuh. Jika perlu, untuk pemasangan yang ketat, gunakan sealant, pengganding, pita penebat, dsb. Jika tidak, akibat daripada kesan getaran perumah dan turun naik udara di dalam pembesar suara, bahagian penapis akan berbunyi dan mengeluarkan bunyi yang tidak menyenangkan. Penapis dipasang pada dinding bawah di dalam perumah, dengan itu meminimumkan pengaruh medan magnet woofer pada induktor. 

Memasang pembesar suara

Sebelum pemasangan, pertama sekali, kepala woofer dan tiga kali ganda (kepala midrange sudah dinormalisasi) diperiksa untuk integriti struktur, terutamanya di kawasan pelekat, ketiadaan kerosakan mekanikal pada bahagian, dan integriti penggantungan. daripada woofer. Ia boleh menjadi getah atau poliuretana (35AC - 018). Suspensi, diperbuat daripada getah yang tidak begitu berkualiti tinggi, mengeras dari semasa ke semasa. Poliuretana dimusnahkan oleh kekotoran sulfur di udara. Masalah penggantungan dihapuskan dengan menggantikannya. Penyelesaian alternatif untuk memastikan penggantungan getah bebas daripada kerosakan adalah dengan merendamnya dalam perapi dan penegang tali pinggang pemacu. Menggantikan penggantungan adalah kerja yang sangat intensif buruh yang memerlukan pengetahuan dan kemahiran tertentu. Tempat di mana mesin basuh tengah atau penggantungan dikupas daripada pemegang peresap disalut dengan gam dengan nama ringkas 88, selepas itu permukaan terpaku ditekan.

Ia juga perlu memastikan bahawa gegelung suara tidak menyentuh unsur-unsur sistem magnetik. Mengembalikan penampilan peresap dilakukan dengan hanya mengecatnya dengan penanda hitam yang diisi dengan dakwat alkohol (tertera "alkohol" padanya). Sesetengah "penamat" menggunakan dakwat pencetak. Ini bukan keputusan yang tepat, kerana ia mempunyai sifat cepat pudar dan dibasuh dengan air biasa. Kanta akustik di kepala HF dikeluarkan untuk melepaskan kon berbentuk kubah dengan gegelung suara. Keluarkan dengan berhati-hati dan pastikan gegelung suara masih utuh. Selalunya gegelungnya dipisahkan dari bingkai semasa operasi. Jika kecacatan yang dinyatakan dikesan, penyebar dengan gegelung suara digantikan dengan yang baru. Untuk pencegahan, gegelung suara disalut dengan gam BF-2, sedikit dicairkan dengan etil alkohol. Adalah dinasihatkan untuk menguji kepala dengan mengukur tindak balas frekuensi tekanan bunyi. Pembesar suara yang tidak boleh dibaiki diganti dengan yang baru.

Satu lagi cara berkesan untuk mengurangkan getaran, dan oleh itu nada yang tidak diingini, adalah dengan "lembut" melekapkan kepala [2]. Mereka dipasang pada gasket getah. Adalah perlu bahawa elemen pengikat tidak bersentuhan dengan pemegang peresap. Untuk melakukan ini, pilih tiub diameter yang diperlukan, sebagai contoh, polivinil klorida, dengan ketat pada dinding lubang pelekap pembesar suara, sambil memastikan kemasukan bebas skru. Jika perlu, lubang digerudi mengikut saiz yang diperlukan. Pencuci getah juga diletakkan di bawah mesh dengan rim hiasan di lubang. Perlu diingatkan bahawa kepala bass dan midrange dipasang di ceruk. Oleh itu, adalah perlu untuk meletakkan gelang getah di empat tempat di sekeliling setiap pembesar suara, contohnya dari tiub dalam basikal, untuk mengelakkan bahagian sisi pemegang peresap daripada menyentuh badan.

Elemen menghadap dan hiasan mempunyai kesan yang ketara terhadap tindak balas frekuensi pembesar suara. Bahan hiasan yang menutupi lubang refleks bass, terutamanya laluan, boleh memberi kesan yang ketara disebabkan oleh halaju udara berayun yang tinggi. Jeriji dan bidai kadangkala boleh menyebabkan fenomena resonans dan puncak dan lembah tambahan akan muncul dalam tindak balas frekuensi pembesar suara. Bahagian hadapan kepala 10GD-35, di sekeliling kanta akustik, ditutup dengan kain terasa atau tebal. Ini akan memastikan kedua-dua pengancing lembut dan meminimumkan pembelauan, manifestasi kesan gema gelombang bunyi, yang seterusnya, akan melemahkan fenomena resonans antara kepala dan parut. Sistem akustik 35AC-1 mempunyai panel hiasan boleh tanggal.

Dalam dokumentasi teknikal yang ditentukan oleh AC, adalah disyorkan untuk mengeluarkan panel apabila mendengar program berkualiti tinggi, apabila beroperasi pada kuasa maksimum yang dibenarkan. Rajah 12 menunjukkan graf tindak balas frekuensi tekanan bunyi pembesar suara 15GD-11A dan 10GD-35 dalam versi terbuka (lengkung putih) dan ditutup dengan jejaring hiasan (lengkung hijau), yang disediakan oleh reka bentuk S-90 35AC -012 sistem akustik. Tiada perbezaan ketara diperhatikan. Kesimpulan: dalam peranti ini tidak ada keperluan khusus untuk mengeluarkan grid hiasan pelindung, kerana kehadirannya tidak menjejaskan tindak balas frekuensi kepala dalam julat frekuensi operasi. Anda harus dipandu oleh penilaian subjektif selepas mendengar isyarat bunyi sebenar melalui sistem pembesar suara dengan dan tanpa grid hiasan.

a)

b)
nasi. 12. Tindak balas kekerapan tekanan bunyi pembesar suara: a - 15GD-11A; b - 10GD-35

Teknik yang diterangkan untuk menapis pembesar suara "S - 90" 35 AC - 012 juga berguna untuk membuat semula pembesar suara dan model lain, serta membuat sistem pembesar suara dengan tangan anda sendiri.

Pembesar suara sepadan. Hampir semua sistem akustik (AS) berkualiti tinggi moden adalah berbilang jalur, iaitu, terdiri daripada beberapa pembesar suara (paling kerap tiga), yang setiap satunya beroperasi dalam julat frekuensinya sendiri. Ini disebabkan oleh fakta bahawa, atas beberapa sebab, adalah mustahil untuk mencipta pembesar suara (LS) dengan ciri yang baik dalam julat frekuensi yang luas. Untuk mengagihkan tenaga isyarat bunyi antara pembesar suara, penapis pemisah digunakan. Walau bagaimanapun, ia mempunyai kesan yang ketara ke atas ciri-ciri sistem akustik berbilang jalur seperti tindak balas frekuensi amplitud (AFC), tindak balas frekuensi fasa (PFC), masa tunda kumpulan (GDT), ciri kearaharah, pengagihan kuasa isyarat input antara pemancar. , galangan input pembesar suara, tahap herotan tak linear [ 1] .

Bukan mudah untuk mencipta penapis pemisah yang memenuhi keperluan ketidaksamaan rendah jumlah tindak balas frekuensi, kelinearan tindak balas fasa dalam jalur laluan, dan cerun tinggi tindak balas frekuensi bahagian. Keperluan pertama ini adalah disebabkan oleh kemerosotan mendadak dalam prestasi pemacu dinamik di tepi julat frekuensi nominalnya. Ini terutamanya terpakai kepada kepala frekuensi pertengahan dan tinggi, di mana pertindihan julat nominal frekuensi yang dihasilkan semula adalah, sebagai peraturan, agak besar. Itulah sebabnya penapis silang untuk kepala ini mesti mempunyai tindak balas frekuensi dengan cerun curam: dengan margin oktaf (berbanding dengan frekuensi silang bagi jalur bersebelahan) dalam julat nominal frekuensi yang dihasilkan semula, adalah lebih baik untuk menggunakan penapis dengan cerun tindak balas frekuensi. sekurang-kurangnya 12 dB setiap oktaf. Penapis termudah dengan cerun 6 dB setiap oktaf boleh digunakan hanya jika margin frekuensi kurang daripada dua oktaf [16].

Keadaan yang dinyatakan dalam bahagian frekuensi pertengahan dan frekuensi tinggi penapis sistem akustik 35AC-012 (S-90) telah dipenuhi oleh pemaju. Kepala frekuensi tinggi 10GD-35 disambungkan melalui penapis tertib ketiga (C1, L2, C8, dalam rajah Rajah 1, a dalam bahagian pertama artikel) dan memberikan pengecilan sebanyak 18 dB/okt. Penapis julat pertengahan kepala 15GD-11A terdiri daripada dua bahagian - penapis laluan tinggi tertib kedua (C2, L3), untuk menyekat frekuensi dalam julat yang lebih rendah dengan pengecilan 12 dB/okt., dan tertib pertama penapis laluan rendah (L4) untuk menyekat frekuensi dalam julat atas. Penapis pesanan pertama terdiri daripada satu elemen reaktif dan memberikan pengecilan 6 dB/okt. Penapis sedemikian memenuhi keperluan apabila bekerja dengan pembesar suara 15GD-11A konvensional, yang mempunyai penurunan semula jadi dalam tindak balas frekuensi tekanan bunyi daripada 4,5 kHz (Rajah 4). Jika kepala mempunyai jalur frekuensi yang lebih luas, maka langkah mesti diambil sama ada untuk meningkatkan kekerapan potong atau menukar susunan penapis.

Adalah diketahui bahawa penggunaan kon tambahan, yang dimasukkan ke dalam penyebar, meningkatkan had atas julat frekuensi pembesar suara kepada 10-12 kHz. Dalam kes ini, pada frekuensi tinggi peresap utama berhenti berfungsi kerana sambungannya yang agak fleksibel kepada gegelung suara, dan peresap kecil, agak tegar dan ringan, mula beroperasi [17]. Oleh itu, kepala dinamik frekuensi pertengahan 15GD-11A (20GDS-1-8) dengan tanduk pemancar bunyi tambahan mempunyai ciri yang lebih baik berbanding dengan yang biasa. Iaitu, had atas frekuensi yang dihasilkan semula ialah 10 kHz dan bukannya 4,5 kHz (Rajah 6). Oleh itu, kawasan tindakan bersamanya dengan pemancar frekuensi tinggi 10GD-35 meningkat, yang boleh menyebabkan kemuncak dan penurunan dalam tindak balas frekuensi pembesar suara disebabkan oleh ciri-ciri fasa pembesar suara yang berbeza dan persepsi yang lebih buruk daripada tempat kejadian. Sebabnya terletak pada reka bentuk penapis sistem akustik 35AC-012 (S90), yang tidak dimaksudkan untuk pembesar suara jarak pertengahan yang beroperasi dalam julat sehingga 10 kHz. 

Untuk meningkatkan kekerapan potong antara pemancar frekuensi pertengahan dan tinggi kepada 10 kHz, perubahan dibuat dalam penapis mengikut contoh M. Zhagirnovsky dan V. Shorov [18]. Untuk melakukan ini, dalam persilangan mengikut rajah dalam Rajah. 1, a, nyahpateri terminal gegelung L4 (0,55 mH) dan tanggalkannya, dan pasangkan gegelung L2 (0,23 mH) di ruang kosong, yang disertakan dalam penapis dan bukannya L4 (ini meningkatkan had atas frekuensi operasi jalur kepala pertengahan). Kemudian mereka melepaskan 4 lilitan dari gegelung L115 (kearuhan baru - 0,1 mH) dan memasangnya di papan, sambungkannya dan bukannya gegelung L2. Kapasitor C1 (2,0 μF) digantikan dengan kapasitor 1 μF, dan C8 (1 μF) dengan kapasitor 0,5 μF. Oleh itu, dengan mengalihkan frekuensi bahagian penapis frekuensi tinggi dari frekuensi resonans utama kepala frekuensi tinggi 10GD-35, kualiti bunyinya dipertingkatkan. Penapis takuk (L5, C12 dalam rajah dalam Rajah 11, a) tidak digunakan dalam kes ini. Walau bagaimanapun, penguat diubahsuai mengikut cara yang diterangkan di atas, dengan tindak balas frekuensi yang baik, juga mempunyai kelemahan yang sangat ketara - ciri kearah kearah yang nyata merosot akibat peningkatan frekuensi silang kepada 10 kHz [19].

Ciri arah, bersama-sama dengan tindak balas frekuensi tekanan bunyi, adalah yang paling bermaklumat dari sudut pandangan menilai kualiti bunyi pembesar suara. Pada frekuensi tertentu, panjang gelombang bunyi menjadi setanding dengan saiz peresap dan lebih kecil. Dalam amalan, ini menunjukkan dirinya sebagai penyempitan corak arah kepala dinamik dengan kekerapan yang semakin meningkat. Iaitu, semakin tinggi frekuensi, semakin dekat dengan paksi kepala pendengar mesti berada untuk mendengar frekuensi tinggi. Oleh itu, untuk penyebar dengan diameter 125 cm, kekerapan maksimum teori di mana corak sinaran akustik dimampatkan ke dalam rasuk sempit ialah 3316 Hz. Biasanya, pada frekuensi sederhana, pereka bentuk sistem akustik cuba untuk tidak memaksa kepala untuk beroperasi di atas frekuensi ini dan tidak menerima frekuensi pemisahan antara pemancar julat pertengahan dan HF lebih daripada 6...8 kHz [15,20].  

Pengeluar kepala, loji Krasny Luch, mengesyorkan menghidupkan 15GD-11B melalui penapis pemisah yang mempunyai pautan frekuensi rendah pesanan ke-3 - rajah. 13. Litar serupa digunakan untuk kepala 20GDS-1L-8 dalam sistem akustik Cleaver 35AS-001.

nasi. 13. Gambar rajah penapis pemisah yang disyorkan oleh pengeluar kepala 15GD-11B (daripada dokumentasi teknikal untuk produk)

Untuk menukar susunan pautan frekuensi rendah penapis laluan jalur 35AC-012 dari litar pertama ke litar ke-1 (Rajah 3, a), tambahkan kapasitor C'11 dengan nilai nominal 1 μF dan induktor L' 10 - 1 mH, seperti yang ditunjukkan dalam rajah beras. 0,22 (perubahan dalam rajah ditunjukkan dengan warna merah). Oleh itu, pembesar suara 14GD-10 dan 35GD-15A membahagikan penapis laluan tinggi tertib ketiga kepada C11, L3, C1 dan penapis laluan rendah tertib ketiga kepada L2, C'10, L'3. Pada kekerapan potong, penapis laluan rendah tertib ke-4 menghasilkan ketinggalan fasa 1˚, dan penapis laluan tinggi mendahului sebanyak 1˚. Akibatnya, pada frekuensi silang, apabila ditambah dalam fasa dan antifasa, isyarat dijumlahkan dengan anjakan 3˚. Jumlah tindak balas frekuensi ternyata rata. Penambahan dalam fasa adalah lebih baik kerana ia menghasilkan kurang herotan fasa. Cerun tindak balas frekuensi urutan ketiga mempunyai cerun 135 dB setiap oktaf. Dengan peningkatan dalam kecuraman cerun, kawasan sinaran sendi dikurangkan dan pengaruh kelewatan pada jumlah tindak balas frekuensi menjadi lemah [135]. Oleh itu, kepala 90GD-18 dihidupkan mengikut fasa dengan kepala 21GD-10A.

Induktor L'1 mempunyai 115 lilitan, dililit dengan wayar penggulungan tembaga setebal 0,8 mm (mengikut varnis), pada bingkai plastik dengan diameter dalaman 27 mm dan lebar 15 mm. Ia tidak disyorkan untuk menggunakan wayar dengan diameter yang lebih kecil, kerana, dalam kes ini, rintangan gegelung akan lebih daripada 5% daripada rintangan kepala, yang tidak diingini. Wayar dengan keratan rentas yang lebih besar adalah lebih sukar untuk digulung. Untuk gegelung, anda boleh menggunakan bingkai dengan dimensi lain, optimum, berdasarkan nisbah induktansi gegelung kepada rintangannya. Anda boleh mengira induktor dalam talian [22]. Kapasitor digunakan dengan voltan operasi maksimum 160 V atau lebih daripada mana-mana jenis K73-11, K73-16, MBGO-2, MBM atau bukan kutub lain atau beberapa yang disambung secara selari, disyorkan untuk litar audio. 

nasi. 14. Skim penapis AC 35AC-012 (S-90) dengan perubahan

Tidak seperti kepala woofer, di mana frekuensi resonans utama berada dalam julat frekuensi yang dihasilkan semula, frekuensi resonan bagi kepala julat pertengahan dan frekuensi tinggi, sebagai peraturan, terletak di bawah julat yang dihasilkan semula, dan semakin rendah semakin baik. Apabila mengukur tindak balas frekuensi pembesar suara dengan tekanan bunyi (iaitu, dengan perubahan lancar dalam kekerapan isyarat dan tahap malarnya), sifat resonans bagi kepala julat pertengahan dan frekuensi tinggi tidak nyata dalam apa-apa cara. Isyarat bunyi sebenar adalah secara semula jadi dengan julat dinamik yang luas. Oleh itu, dengan penurunan mendadak dalam isyarat, keadaan timbul untuk penerusan ayunan pada frekuensi resonans mekanikal. Oleh itu, sifat resonan bagi kepala julat pertengahan dan frekuensi tinggi boleh menjejaskan kualiti pembiakan bunyi dengan ketara. Herotan sementara, terutamanya ketara pada telinga pada frekuensi pertengahan, adalah disebabkan oleh faktor kualiti tinggi sistem kepala bergerak pada frekuensi resonans utama. Mereka memberikan bunyi metalik dan menghilangkan ketelusan [23]. 

Faktor kualiti kepala julat pertengahan agak mudah dikurangkan dengan menggunakan panel impedans akustik [6], yang tidak boleh digunakan pada kepala HF. Kepada yang terakhir, untuk melemahkan resonans, penapis takuk (L5, C12) [10] digunakan, unsur-unsurnya, tidak seperti PAS, mempengaruhi tindak balas fasa - Rajah. 15. Penggunaan kepala penapis laluan rendah urutan ke-3 dalam penapis laluan jalur pertengahan juga akan memungkinkan untuk melemahkan pengaruh negatif pautan penolakan ini pada jumlah tindak balas fasa dan tindak balas frekuensi. 

nasi. 15. Tindak balas kekerapan dan tindak balas fasa penapis takuk

Pada kekerapan takuk, tindak balas gegelung dan kapasitor adalah sama dalam nilai, tetapi bertentangan dalam tanda, jumlah rintangan menjadi sifar. Faktor ini mencipta beban tambahan pada peranti penguatan, walaupun pada hakikatnya penapis memperkenalkan beberapa pengecilan isyarat di kawasan ini. Jika penguat tidak mempunyai kuasa yang mencukupi dan apabila beroperasi pada tahap marginal, perlindungan beban lampau dicetuskan, adalah perlu secara bersiri dengan litar untuk memutuskan wayar pada titik A dalam rajah dalam Rajah. 14, hidupkan perintang dengan nilai nominal 5...10 Ohm dan kuasa 5...10 W. Litar RLC bersiri dipanggil pemampas puncak resonans GG. Pada frekuensi resonans utama, amplitud getaran peresap mencapai maksimum, rintangan kepala berkali-kali lebih tinggi daripada nilai nominal, dan beban pada kepala meningkat. Penggunaan pampasan (Rajah 16) adalah cara bukan sahaja untuk mengurangkan herotan, tetapi juga untuk melindungi penjana utama daripada beban berlebihan [21].

nasi. 16. Pampasan puncak resonan dengan litar bersiri

Penapis yang diterangkan membolehkan untuk menggunakan pembesar suara frekuensi pertengahan atau kepala jalur lebar lain yang sesuai dari segi kuasa, sensitiviti dan dimensi pemasangan. Anda hanya perlu memilih rantai RC (R2, C11). Dan apabila menggunakan kepala dengan kepekaan yang lebih besar, ia juga perlu untuk memasukkan pengecil dalam litar.

Untuk pemeriksaan subjektif perintah pautan frekuensi rendah penapis laluan jalur, litar ditambah dengan dua suis togol. Satu untuk menukar susunan penapis, satu lagi untuk melumpuhkan bahagian takuk. Semasa memainkan program muzik, suis togol bertukar secara bergilir-gilir dan berhenti pada bunyi instrumen yang paling betul.

Perbandingan mendengar pembesar suara dengan bahagian frekuensi rendah bagi susunan berbeza bagi penapis laluan jalur menunjukkan bahawa urutan ketiga adalah lebih baik. Hampir tiada perbezaan ketara yang boleh didengar dalam bunyi. Walau bagaimanapun, dalam jalur cut-off, bunyi dengan penapis pesanan pertama adalah sedikit lebih terang, pemancar julat pertengahan dan frekuensi tinggi nampaknya "semakin dekat". Ini disebabkan oleh fakta bahawa penapis sedemikian mempunyai cerun yang rendah dan kepala julat pertengahan mempunyai keupayaan untuk bekerja pada komponen frekuensi tinggi. Isyarat yang dipancarkan oleh GG dalam fasa ditambah dan dikuatkan, dan dalam antifasa ia dilemahkan. 

Pengaruh penapis takuk pada kualiti bunyi ke arah kemerosotan tidak boleh didengari. Pendapat amatur radio bahawa penapis takuk memperkenalkan herotan, yang menunjukkan dirinya dalam penurunan tekanan bunyi di bahagian bawah julat HF, adalah salah tanggapan.   

Reka bentuk luaran pembesar suara. Litar elektrik pembesar suara moden mempunyai sambungan dwi pendawaian, iaitu melalui dua pasang wayar ke satu pembesar suara. Mudah untuk melaksanakan penyelesaian sedemikian tanpa melanggar keaslian reka bentuk. Anda harus mencari blok terminal daripada sistem lama yang serupa dan memasangnya, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 17. Data pasport yang diberikan pada blok terminal tambahan, untuk mengelakkan kekeliruan, mesti ditutup dengan filem pelekat sendiri dengan warna yang sesuai atau dicat di atasnya. .

Apabila memilih terminal peranti berulir, perhatian khusus mesti diberikan kepada bahan dari mana bahagian sokongan dibuat. Produk yang diperbuat daripada keluli atau, lebih teruk lagi, silumin, diwakili secara meluas di pasaran oleh pengeluar di negara-negara Asia, tidak sesuai untuk digunakan. Terminal yang paling biasa dalam pembuatan instrumen diperbuat daripada loyang bersalut krom. Nah, pilihan terbaik adalah bersalut perak dan emas.

nasi. Rajah 17. Bahagian bawah belakang AC 35 AC-012 (S-90) yang dinaik taraf: a - pandangan umum; b - terminal berulir instrumen

Apabila menyambung melalui terminal skru, ia juga perlu memberi perhatian kepada bahan pasangan kenalan. Hanya menyambungkan konduktor bahan yang berbeza dengan sendirinya boleh menyebabkan kakisan galvanik. Lapisan oksida yang terbentuk akibat kakisan mewujudkan rintangan tambahan, sentuhan tidak stabil, menghasilkan nada yang tidak menyenangkan dalam pembesar suara, dan lain-lain. Beginilah perbezaan potensi elektrod bahan-bahan itu nyata. Setiap konduktor arus mempunyai potensi elektrokimia tertentu. Dengan kehadiran kelembapan atmosfera, apabila air masuk di antara logam, sel galvanik tertutup terbentuk, arus mula mengalir, dan sama seperti salah satu elektrod dalam mandi galvanik dimusnahkan, jadi salah satu logam dalam sambungan dimusnahkan . Potensi elektrokimia bagi setiap bahan konduktif diketahui (Jadual 3), dan mengetahui nilainya, anda boleh menentukan dengan tepat bahan mana yang boleh disambungkan antara satu sama lain. Sebagai contoh, kuprum dan aluminium disambungkan sama ada dengan pematerian atau bolt, melalui mesin basuh yang diperbuat daripada keluli karbon, duralumin atau keluli tahan karat, dsb. [24]. 

Menganalisis Jadual 3, perlu disimpulkan bahawa untuk terminal bersalut krom, pasangan yang paling sesuai untuk sambungan hendaklah sama ada bersalut krom atau timah plumbum.

Jadual 3. Keupayaan elektrokimia (mV) yang timbul antara wayar yang disambungkan, terminal, dsb. (konduktor)

Sistem akustik 35AC-012 (S-90) mempunyai berat kira-kira 30 kg. Dalam proses penghalusan, ia memperoleh, walaupun sedikit, tambahan kepada berat yang ditentukan. Oleh itu, untuk kemudahan penggunaan, adalah dinasihatkan untuk membenamkan pemegang poket ke dalam setiap dinding sisi (Rajah 18, a), mempunyai dimensi keseluruhan 135 x 88 x 76 mm dan tempat duduk 102 x 59 mm.

Lubang untuk pemegang dipotong pada jarak 360 mm dari pinggir luar bawah badan dan 70 mm dari hadapan supaya bahagian dalaman pemegang tidak menyentuh kotak kepala julat tengah dan port refleks bass. Bentuk lubang hendaklah mengikut bentuk pemegang supaya pemegangnya sesuai serapat mungkin ke permukaan lubang, tetapi tanpa ketegangan. Untuk memotong lubang, disyorkan untuk menggunakan jigsaw dengan sudut pemotongan berubah-ubah. Pemotongan hendaklah dilakukan lebih kecil sedikit daripada dimensi yang diperlukan. Kemudian lubang dibawa ke saiz yang diperlukan dengan rasp, fail dan (atau) kertas pasir.

Sebelum memasang pemegang dan blok terminal di dinding di luar, di sekeliling lubang yang dibuat, mastik pengedap yang tidak mengeras digunakan (jisim likat dan likat digunakan dalam pembinaan apabila memasang elemen rumah hijau, penghawa dingin, dll.). Dari bahagian dalam badan, jurang antara pemegang dan dinding dimeterai dengan plastisin. Pemegang di dalam badan ditutup dengan vibroplast (Rajah 2).

a)

b)
nasi. 18. Sistem akustik 35AC-012 dilengkapi dengan pemegang: a - pemegang poket tanggam; b - sistem akustik

Alternatif kepada dinamik 15GD-11A. Adalah diketahui bahawa pautan paling lemah dalam sistem pembesar suara 35AS-012 ialah kepala dinamik 15GD-11A (20GDS-1-8). Hasil amalan bertahun-tahun dalam memperhalusi kepala ini untuk meningkatkan kualiti bunyinya, malangnya, tidak memuaskan hati semua pencinta bunyi yang baik. Ramai yang merujuk kepada pendapat bahawa pembesar suara 15GD-11A perlu diganti dengan kepala dengan dimensi dan dimensi pemasangan yang serupa[25], contohnya, 4GDSH-1 (4GD-8E), 5GDSH-5-4 (4GD-53), 6GDSH-5 -4, 30GDS-1-8 - rajah. 19. Walau bagaimanapun, adalah mustahil untuk menggantikan GG dengan satu lagi, kerana fakta bahawa dalam sistem akustik semua kepala, LF, MF, HF, diselaraskan antara satu sama lain berdasarkan parameter individu mereka.

а

б

в

г
nasi. 19. Pembesar suara dinamik penyebar, dimensi keseluruhan dan pemasangan: a - 4GDSH-1; b - 5GDSH-5-4; 6GDSH-5-4/8; 30GDS-1-8

Adalah dipercayai bahawa ciri frekuensi amplitud GG adalah salah satu petunjuk utama untuk menilai kualiti bunyi. Kepala 4GDSH-1, 5GDSH-5-4, 6GDSH-5-4/8 nyata lebih unggul daripada 15GD-11A dalam parameter ini. Faktor kedua yang mempengaruhi kualiti bunyi ialah faktor kualiti akustik kepala. Untuk 15GD-11A angka ini beberapa kali lebih tinggi daripada 4GDSH-1, 5GDSH-5-4, 6GDSH-5-4, dan semakin tinggi faktor kualiti sistem bergerak, semakin tinggi herotan di rantau resonans utama kekerapan, yang menjejaskan kualiti bunyi secara negatif. Ciri-ciri utama pembesar suara dinamik peresap ditunjukkan dalam Jadual 4. 

Jadual 4. Ciri-ciri utama pembesar suara dinamik kon

Kelemahan utama 4GDSH-1, 5GDSH-5-4, 6GDSH-5-4 ialah kuasanya yang agak rendah. Tetapi kecekapan kepala ini jauh lebih tinggi daripada 15GD-11A. Kecekapan pembesar suara kon dinamik ialah nisbah kuasa akustik yang dipancarkan kepada kuasa elektrik yang dibekalkan. Kecekapan pembesar suara secara langsung bergantung pada tekanan bunyi standard atau kepekaan ciri, yang secara unik berkaitan dengan kuasa akustik. Dalam erti kata lain, untuk mencipta tekanan bunyi pada tahap yang sama pada kepala 4GDSH-1, 5GDSH-5-4, 6GDSH-5-4/8, lebih sedikit kuasa yang perlu dibekalkan daripada 15GD-11A. Perubahan dalam parameter tenaga, kuasa yang dibekalkan, dua kali sepadan dengan perubahan tahap sebanyak 3 dB, dan empat kali - sebanyak 6 dB.

Kepala frekuensi rendah 75GDN-1-4 mempunyai kuasa hingar maksimum 75 W, tahap sensitiviti ciri 85 dB/m (tolak 1 dB untuk kehilangan penapis) dan galangan nominal 4 Ohm. Kepala frekuensi pertengahan 6GDSH-5-8 mempunyai kuasa hingar maksimum 6 W, tahap kepekaan ciri 92 dB/m dan impedans nominal 8 Ohm. Perbezaan sensitiviti berhubung dengan kepala woofer ialah 7 dB - 2,24 kali dalam tekanan bunyi dan 5 kali (2,34² = 5) dari segi kuasa. Oleh itu, kuasa hingar maksimum bagi kepala frekuensi pertengahan, dikurangkan kepada sensitiviti kepala frekuensi rendah, ialah 6 W x 5 = 30 W. Apabila beroperasi dalam jalur frekuensi dari 500 Hz hingga 5000 Hz, kepala julat pertengahan menyumbang hanya 41,5% daripada kuasa, iaitu - 31 W, yang hampir memenuhi keperluan.

Jika kita juga mengambil kira perbezaan dalam rintangan nominal GG, 8 Ohm dan 4 Ohm, maka apabila menyambungkan kepala ini ke sumber biasa, tekanan bunyi mesti dikurangkan sebanyak √(8 / 4) = 1,41 kali, iaitu sebanyak 3 dB, dan ambil bersamaan dengan 89 - 85 = 4 dB. Untuk menyamakan sensitiviti kepala frekuensi pertengahan berkenaan dengan satu frekuensi rendah, litar ditambah dengan pembahagi (R''1 dan R2'' dalam rajah dalam Rajah 20) [15]. Ia juga perlu melaraskan pemampas (R2, C11) untuk perubahan dalam modul rintangan elektrik apabila dihidupkan melalui penapis pemisah kepala pembesar suara 6GDSH-5-8. Untuk melakukan ini, Kapasitor C11 ditetapkan kepada 8 μF. Kepala 30GDS-1-8 juga disambungkan menggunakan skema yang sama, sebagai pengganti yang paling sesuai untuk pembesar suara 15GD-11A, sambil memasang kapasitor C11 dengan nilai nominal 2 μF.

nasi. 20. Gambar rajah litar elektrik AS 35AS-012 (S-90) yang dimodenkan menggunakan kepala dinamik 6GDSH-5-8

Apabila memasang pembesar suara 5GDSH-5-4 (6GDSH-5-4) dengan rintangan nominal 4 Ohm, litar ditambah dengan hanya satu elemen - perintang R''1 dengan nilai nominal 4,3 Ohm dan kuasa 7...10 W - rajah. 21. Ini akan memastikan kedua-dua penyamaan yang diperlukan bagi tekanan bunyi pemancar dan rintangan. Biar saya ingatkan anda bahawa penapis laluan jalur sistem akustik 35AC-012 (S - 90) direka untuk menyambungkan kepala julat pertengahan dengan galangan nominal 8 Ohm. 

nasi. 21. Gambar rajah litar elektrik AS 35AS-012 (S-90) yang dimodenkan menggunakan kepala dinamik 5GDSH-5-4

Ia lebih mudah untuk melaksanakan sambungan kepala 4GDSH-1 (dengan mengecualikan elemen L'1 dan C'2 daripada litar). Pembentukan penurunan tindak balas frekuensi sebanyak 12 dB setiap oktaf berlaku akibat interaksi ciri pemindahan penapis urutan pertama dengan cerun cerun 6 dB setiap oktaf (L4) dan penurunan semula jadi dalam tindak balas frekuensi kepala 4GDSH-1, Rajah. 22, berhampiran jalur antara muka [1]. Oleh itu, tidak perlu menggunakan penapis laluan rendah pesanan ke-3 dalam penapis laluan jalur. Penapis pesanan pertama pada L1 cukup memadai untuk memberikan pengecilan yang diperlukan. Kepala HF 4Gd-10, dalam kes ini, dihidupkan dalam antifasa kepada julat pertengahan - rajah. 35.

nasi. 22. Tindak balas kekerapan kepala tekanan bunyi dinamik 4GDSH-1

nasi. 23. Gambar rajah litar elektrik AS 35AS-012 (S-90) yang dimodenkan menggunakan kepala dinamik 4GDSH-1 (4GD-8E)

Kuasa minimum yang dibenarkan PR yang dilesapkan oleh perintang R''1 dikira dengan formula: PR = Pd(R/Rd), di mana Pd ialah kuasa undian pembesar suara; R - rintangan perintang R''1; Rd - impedans pembesar suara nominal. Kuasa sebenar perintang dipilih menjadi 1,5...2 kali lebih besar daripada yang dikira. Apabila memasang perintang, anda tidak seharusnya menyukarkan untuk mengeluarkan haba daripadanya [26].

Dalam pembangunan penapis pengasingan pasif, reka bentuk mereka memainkan peranan penting, serta pilihan jenis elemen tertentu - induktor, kapasitor, perintang. Khususnya, penempatan relatif induktor mempunyai pengaruh yang besar pada ciri pembesar suara dengan penapis. Jika lokasi tidak berjaya, disebabkan gandingan bersama, gangguan isyarat antara gegelung jarak rapat mungkin.

Sambungan gegelung. Induktor adalah salah satu komponen terpenting bagi penapis gandingan pasif. Pada masa ini, banyak syarikat asing menggunakan induktor dengan teras yang diperbuat daripada bahan magnetik, yang menyediakan julat dinamik yang besar, herotan tak linear tahap rendah dan dimensi kecil. Walau bagaimanapun, reka bentuk gegelung dengan teras magnet melibatkan penggunaan bahan khas, begitu banyak pemaju menggunakan gegelung dengan teras udara, kelemahan utamanya adalah dimensi besar dengan kehilangan rendah (terutamanya dalam penapis saluran frekuensi rendah), serta sebagai penggunaan tembaga yang tinggi; kelebihan - herotan tak linear yang boleh diabaikan [1]. Konfigurasi gegelung teras udara silinder ditunjukkan dalam Rajah. 1.

nasi. 1. Reka bentuk induktor silinder dengan teras udara: D - diameter purata gegelung; d ialah diameter dalam gegelung; b - ketinggian penggulungan; h - lebar penggulungan; O - pusat geometri.

Medan magnet berselang-seli terbentuk di sekeliling gegelung yang melaluinya arus elektrik berselang-seli mengalir. Jika gegelung lain dipasang di sebelah gegelung sedemikian, maka sebahagian daripada garis medan magnet gegelung pertama akan jatuh pada lilitan gegelung kedua, melintasinya. Lebih rapat gegelung antara satu sama lain, lebih banyak talian kuasa bersilang dengan lilitan gegelung. Akibatnya, daya gerak elektrik (EMF) teraruh pada gegelung kedua, iaitu voltan berselang-seli muncul di terminal gegelung kedua. Sambungan antara gegelung jarak rapat boleh dikesan menggunakan peranti improvisasi yang tersedia - penjana frekuensi audio dan multimeter, menggunakan litar dalam Rajah. 2.

Salah satu gegelung (L1) disambungkan ke penjana, yang lain (L2) ke multimeter, dihidupkan dalam mod voltmeter. Komputer peribadi dengan atur cara yang sesuai dan penguat frekuensi rendah digunakan sebagai penjana. Gegelung L1 hendaklah disambungkan kepada penguat melalui perintang R1. Jumlah rintangan perintang dan induktor mesti sepadan dengan impedans keluaran penguat. Penjana membekalkan gegelung L1 dengan isyarat frekuensi dan amplitud yang diperlukan (diukur dengan voltmeter pada titik A, B dalam rajah). EMF teraruh pada gegelung L2 ditunjukkan oleh multimeter. Magnitud bacaan berbeza-beza bergantung pada jarak gegelung dan kedudukan relatifnya. Jika anda menyambungkan pembesar suara dan bukannya multimeter, maka emf aruhan bagi gegelung L2 juga boleh didengari. 

nasi. 2. Skim untuk mengukur EMF aruhan gegelung

Keputusan ujian untuk pelbagai kedudukan relatif bagi induktor 1 mH L1,8 yang disambungkan kepada penjana, dan gegelung 2 mH L0,43 yang disambungkan kepada multimeter, dipaparkan dalam Jadual 1. 

Jadual 1. Kebergantungan emf teraruh pada kedudukan relatif gegelung

Parameter isyarat yang digunakan pada gegelung L1		Susunan bersama induktor silinder dengan teras udara
		1				2				3				4
		Jarak antara gegelung, cm
		0	1	5	10	0	1	5	10	0	1	5	10	0	1	5	10
U, V	frekuensi Hz	Emf aruhan gegelung L2, mV
10	100	550	250	50	12	85	47	10	4	25	11	3	0	4	0	0	0
	500	1166	630	110	25	155	100	22	7	60	33	5	2	19	4	2	0
	1000	1250	705	140	28	180	103	23	8	85	49	12	2	12	4	0	0
	5000	1269	784	215	29	188	103	23	7	68	49	6	0	8	4	0	0
	10000	1075	503	110	18	141	81	18	3	68	34	0	0	6	0	0	0

Seperti yang dapat dilihat dari jadual, kedudukan relatif gegelung yang paling betul ialah kedudukan 4 - ortogon ke permukaan silinder (sisi). Keputusan yang sedikit lebih buruk ditunjukkan dengan meletakkan gegelung pada kedudukan 3 - saling berserenjang. Dalam kedudukan 2, gegelung hendaklah diletakkan tidak lebih dekat daripada 100 mm, dan dalam kedudukan 1 - lebih daripada 100 mm. Perlu diingatkan bahawa dalam kedudukan 3, pengukuran telah dijalankan pada kedudukan pusat geometri O gegelung I pada paksi simetri gegelung II. Apabila pusat disesarkan dari paksi, EMF meningkat dengan ketara dan mencapai maksimum apabila unjuran pusat gegelung I berada pada garis diameter purata D (Rajah 1) gegelung II. Dalam kes lain, peningkatan dalam EMF akibat pencampuran gegelung tidak kelihatan, tetapi, sebaliknya, berkurangan. Magnitud emf teraruh bergantung pada bilangan garis daya yang dilalui oleh lilitan gegelung.   

Berdasarkan data yang diperoleh, reka bentuk papan untuk penapis masa depan untuk sistem akustik bermula dengan memilih kedudukan relatif induktor. Sekiranya terdapat dua gegelung dalam penapis, semuanya mudah, ia diletakkan di kedudukan 4. Tetapi jika terdapat lebih banyak, 5, 6 gegelung, perlu mengambil pendekatan yang komprehensif. Pilih dengan betul bukan sahaja kedudukan relatif gegelung, tetapi jarak antara mereka. 

Pembayaran. Pelaksanaan litar penapis sistem akustik moden 35AC-012 "S-90", ditunjukkan dalam Rajah. 14 di bahagian kedua artikel, ternyata sangat sukar pada papan lapis asal kerana kekurangan ruang untuk komponen baru. Oleh itu, papan baru dengan saiz yang lebih besar dibuat pada lamina gentian kaca foil. Ini akan membolehkan anda meletakkan induktor dengan pengaruh bersama yang minimum, menyelaraskan pemasangan komponen lain, menyingkirkan sejumlah besar wayar penyambung dan pelompat, yang seterusnya akan memudahkan sambungan, penyelenggaraan dan pembaikan penapis pada masa hadapan .

Tempat yang paling sesuai untuk tapak penapis dalam perumah pembesar suara ialah satah bahagian bawah dalam. Ia memuatkan papan berukuran 205x195 mm. Dimensi ini adalah tempat kosong untuk papan litar bercetak utama dipotong - rajah. 3, a. Reka bentuk mempunyai satu lagi, papan tambahan, berukuran 155x90 mm - rajah. 3, b. Di papan utama terdapat konduktor bercetak bahagian penapis pertengahan dan frekuensi tinggi, dan pada papan tambahan - bahagian frekuensi rendah. Penyediaan reka bentuk litar bercetak dijalankan pada komputer yang dilengkapi dengan program khas Sprint-Layout. Tiada keperluan khas untuk papan: konduktor mestilah sesingkat dan lebar yang mungkin; jangan biarkan laluan konduktif bengkok pada sudut tepat; elemen litar dengan simbol "wayar biasa" disambungkan di satu tempat. Selepas gegelung berorientasikan, ia ditentukan dengan komponen lain - kapasitor, perintang. Untuk memudahkan penyambungan penapis, ruang juga disediakan untuk terminal pisau. Apabila mereka bentuk, program menggunakan pilihan papan litar bercetak dua sisi, iaitu, reka bentuk papan utama dan tambahan diletakkan pada satu lukisan. Kedua-dua lukisan dicetak secara berasingan pada pencetak laser pada kertas bersalut atau kertas berkilat untuk pencetakan foto pencetak. Untuk papan utama, lukisan mestilah imej cermin. 

Lukisan digunakan pada bahagian logam bahan kerja, yang sebelum ini diampelas dengan kertas pasir pasir sifar, dan dipindahkan menggunakan seterika. Selepas itu kertas itu direndam. Papan sudah sedia untuk digores. Untuk mengetsa kawasan seluas 100 cm2, penyelesaian yang paling sesuai untuk keadaan domestik ialah: 100 ml larutan tiga peratus hidrogen peroksida, 50 - 75 g asid sitrik, 15 g garam meja. Selepas etsa, toner pencetak dikeluarkan, lubang digerudi, dan konduktor ditindih dengan teliti. Jika boleh membuat papan dengan cara yang lebih maju, ambil kesempatan daripadanya.

Papan yang dihasilkan dengan betul hendaklah disusun di atas satu sama lain, dengan permukaan bebas daripada konduktor, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 3c. 

a)

b)

c)

d)

d)
nasi. 3. Papan litar bercetak penapis AC: a - utama; b - tambahan; c - kedudukan relatif; d - penempatan elemen pada papan utama; d - penempatan elemen pada papan tambahan. Lagenda: Jmp1 - ke pin 9 pembahagi; Jmp2 - ke wayar negatif kepala midrange; Jmp3 - untuk pin 1 pembahagi; Jmp4 - ke wayar negatif kepala RF; Jmp5 - ke wayar positif kepala frekuensi pertengahan dan tinggi, terminal negatif K4; Jmp6 - ke wayar negatif kepala woofer; Jmp7 - ke terminal positif K1; Jmp7 - ke wayar positif kepala woofer, terminal negatif K2; R'' - perintang disambungkan pada titik A.

Pemasangan. Induktor (Rajah 4) hendaklah diperiksa dan, jika boleh, ukuran kearuhan diambil. Jika ketumpatan belitan yang lemah atau percanggahan besar antara nilai kearuhan sebenar dan yang diisytiharkan dikesan, gegelung akan digulung semula. Reka bentuk bingkai gegelung induktor unit julat pertengahan dan HF mempunyai lubang untuk mengikat di tengah salah satu tapak. Skru atau skru yang diperbuat daripada bahan magnetik, yang pada asasnya adalah teras, meningkatkan kearuhannya sebanyak 2...3 mH, dan satu yang diperbuat daripada bahan bukan magnetik (loyang), sebaliknya, mengurangkannya. Oleh itu, penggunaan pengikat tersebut memberikan kesan positif jika nilai sebenar kearuhan gegelung adalah 2...3 mH kurang (lebih) daripada yang ditunjukkan dalam rajah. Secara umum, tidak disyorkan untuk memasang gegelung sedemikian pada skru logam. Data penggulungan induktor penapis "S-90" daripada pengeluar diberikan dalam Jadual 2 [27]. 

nasi. 4. Induktor penapis AC.

Litar ini ditambah dengan gegelung dengan nilai nominal 0,22 mH dan 0,43 mH. Mereka dikira berdasarkan dimensi bingkai dan ketebalan wayar penggulungan. Terdapat banyak program untuk mengira gegelung. Adalah diketahui dari amalan bahawa tidak setiap program memberikan hasil yang betul. Anda harus menggulung 5-10 pusingan lebih daripada yang dikira. Selepas itu nilai gegelung yang diberikan diwujudkan dengan membuka lilitan, tertakluk kepada pengukuran. Ia tidak digalakkan untuk mengukur kearuhan menggunakan lampiran multimeter. Mereka tidak mengambil kira rintangan gegelung, yang mengakibatkan ralat pengukuran yang besar. Anda boleh mengira gegelung dengan agak tepat menggunakan program komputer CoilCalc 1.02b.

Jadual 2. Data penggulungan gegelung penapis 35AC-012

Kapasitor dan perintang boleh diukur dengan nilainya, kerana ia mempunyai julat parameter tertentu yang boleh diterima. Berdasarkan hasil pengukuran, mereka disusun mengikut pasangan dengan ciri yang sama. Setiap pasangan dibahagikan kepada dua kumpulan, sangat dipilih mengikut penilaian untuk penapis pertama dan kedua. Reka bentuk yang terhasil bagi kedua-dua penapis hendaklah sama antara satu sama lain yang mungkin.

Kelopak bekalan dipateri dari terminal kapasitor MGBO-2 - rajah. 5, a. Kemudian mereka dipasang pada papan utama. Papan tambahan diletakkan di atas, mengikat petunjuk melalui lubang - rajah. 5 B. Kedua-dua papan diikat dengan batang berulir atau gandingan - rajah. 5, c. Sambungan berulir mesti menyambung dengan kukuh kedua-dua papan dan menyediakan jurang antara mereka sebanyak 55,5 mm - jarak dari penebat kaca kapasitor ke dimensi yang lebih rendah.

a)

b)

c)
nasi. 5. Pemasangan kapasitor MBGO-2: a - pematerian lobus bekalan; b - penempatan di papan; c - batang berulir.

Semua kapasitor untuk bahagian penapis frekuensi pertengahan dan frekuensi tinggi dipasang dalam siri lavsan K73-16 dengan voltan operasi 160 dan 250 V. Piawaian menyediakan siri nilai tertentu untuk nilai unsur radio ( kapasitor, perintang), yang tidak selalunya bertepatan dengan yang ditunjukkan dalam rajah. Kapasitor K73-16 dengan voltan operasi 250V dihasilkan dengan kapasiti maksimum 10 μF, dan dengan voltan operasi 160V - 6,8 μF. Yang paling hampir dengan 4 µF ialah 3,9, hingga 6,6 µF - 6,8, dsb. Oleh itu, untuk mendapatkan kapasitansi yang diperlukan, kapasitor dipasang secara selari. Contohnya: 30 µF - tiga 10 µF setiap satu; 6,6 µF - tiga 2,2 µF; 4 µF - 2,2 µF dan 1,8 µF. Apabila menyambungkan kapasitor secara selari, parameter penting seperti rintangan siri setara dikurangkan.

Perintang siri PEV digantikan dengan C5-16V atau, lebih baik lagi, dengan OSS5-16V, direka untuk operasi dalam DC, AC, litar arus berdenyut dan berdenyut dengan voltan sehingga 300V, atau beberapa filem selari atau bersambung siri (logam oksida) satu. Bilangan perintang dipilih berdasarkan pelesapan kuasa yang diperlukan. Sebagai contoh, kuasa pelesapan perintang 1 Ohm R75 ditentukan oleh formula: Рр=U2/R, di mana Рр ialah kuasa pelesapan perintang, U ialah voltan masukan, R ialah rintangan perintang, 112/75 = 1,61 W . Adalah disyorkan untuk memasang perintang dengan kuasa 1,5...2 kali lebih tinggi daripada yang dikira. Oleh kerana isyarat bunyi bersifat berdenyut, perintang 2 W adalah mencukupi. Sebagai contoh, dalam sistem pembesar suara 35AC-212 "S-90", perintang R1 jenis OMLT dengan nilai nominal 100 Ohm dan kuasa 2 W dipasang. Perintang filem mempunyai kearuhan parasit yang jauh lebih rendah, berbanding PEV dan S5-16V, dan lebih sesuai digunakan dalam litar audio. Dan jika anda menggunakan beberapa perintang yang disambungkan secara selari, induktansi parasit dikurangkan sebanyak bilangan perintang yang dipasang. 

Elemen silang beroperasi dalam keadaan getaran dan tekanan bunyi yang meningkat. Untuk mengelakkan berlakunya nada, atau lebih teruk lagi, mengelupas elemen konduktif papan, memutuskan petunjuk bahagian besar, disyorkan untuk menguatkannya di papan menggunakan sealant, gam (silikon, akrilik), ikatan , dsb. Selepas pemasangan, papan (Gamb. 6) diperiksa , periksa sambungan skru dan trek ditutup dengan varnis tsapon. Penapis dipasang di tempat yang ditetapkan di perumahan pembesar suara. Wayar pemasangan diikat dengan ikatan.

nasi. 6. Penapis pembesar suara 35AC-012 "S-90"

Kesusasteraan

1. Aldoshina I. Sistem dan pemancar akustik berkualiti tinggi, M.: Radio dan Komunikasi, 1985.
2. Ephrussi M. M. Pembesar suara dan aplikasinya - M.: Tenaga, 1976. - 64 - 66 p.
3. Young N. Redaman akustik pembesar suara. Radio, No. 4, 1969.
4. Sysoev N. Peningkatan bunyi 35AC-012 (S-90). Radio, No. 10,1989, XNUMX.
5. Burko V. Sistem akustik isi rumah. Operasi, pembaikan - Minsk: "Belarus", 1986.
6. Maslov A. Sekali lagi mengenai pengubahsuaian pembesar suara 35AC-212 (S-90). - Radio, 1985. No. 1, P. 59.
7. Popov P. meningkatkan kualiti bunyi pembesar suara - Radio, No. 6, 1983.
8. Shorov V. Memperbaiki bunyi pembesar suara 25AC-309 - Radio, No. 4, 1985.
9. Gorshenin D. Perbandingan kapasitor dalam silang AC. Radio, No. 8, 9, 10, 2009.
10. Kunafin R. Dan sekali lagi 35AC ... - Radio, 1995, 5, hlm. 19, 20.
11. Afonin S. Penciptaan sistem akustik di rumah - M.: Eksmo, 2008.
12.  Bystrushkin K. Akustik dengan mana kita hidup. "Stereo & Video" N 11 1997.
13.  Petrov A. Litar bunyi untuk radio amatur, St. Petersburg: Sains dan Teknologi, 2003.
14.  Bruns J. Reka bentuk elektronik: kaedah menangani gangguan, M.: "Mir", 1990.
15.  Sapozhkov M.A. Akustik: buku rujukan - M .: Radio dan komunikasi, 1989.
16. Leskins Valentin dan Victor. Satu lorong atau berbilang lorong? - Radio No. 4. 1981. 
17. Sapozhkov M. Akustik. Buku teks untuk sekolah menengah. M., "Komunikasi", 1978.
18. Zhagirnovsky M. Memperbaiki bunyi 35AS-1 dan pengubahsuaiannya - Radio No. 8, 1987.
19. Peredereev I. Semakan 35AS-015 berdasarkan penapis tangga - Radio No. 4, 1990.
20. Grudinin A. Dynamic heads - Stereo & Video, No. 2, 2005.
21. Bat S. Pembesar suara amatur - 3 - M .: Technosphere, 2008.
22. aie.sp.ru/Calculator_inductance_coil.html 
23. Petrov A. Amplifier, pembesar suara, kabel. - Radioamator No. 7, 2001.
24. dpva.info/Guide/GuideTricks/Corrosion/CorrosionForElectrics/
25. Zyzyuk A. Mengenai pembaikan sistem akustik dan pembesar suara - RadioAmator No. 6, 2003.
26. baseacoustica.ru/izgotovlenie/31-izgotovlenie-kolonok/161-metodika-sozdanija-akusticheskih-sistem-chast-4.html
27. Lasis D. 35AS-013. Radio No 3 1985, No 7, 1986.
28. Nikolaenko M. Buku Panduan untuk pereka amatur radio. - M: DMK Press, 2004.

Pengarang: V. Marchenko

Lihat artikel lain bahagian Audio.

Baca dan tulis berguna komen pada artikel ini.

<< Belakang

Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:

Cara Baharu untuk Mengawal dan Memanipulasi Isyarat Optik 05.05.2024

Dunia sains dan teknologi moden berkembang pesat, dan setiap hari kaedah dan teknologi baharu muncul yang membuka prospek baharu untuk kita dalam pelbagai bidang. Satu inovasi sedemikian ialah pembangunan oleh saintis Jerman tentang cara baharu untuk mengawal isyarat optik, yang boleh membawa kepada kemajuan ketara dalam bidang fotonik. Penyelidikan baru-baru ini telah membolehkan saintis Jerman mencipta plat gelombang yang boleh disesuaikan di dalam pandu gelombang silika bersatu. Kaedah ini, berdasarkan penggunaan lapisan kristal cecair, membolehkan seseorang menukar polarisasi cahaya yang melalui pandu gelombang dengan berkesan. Kejayaan teknologi ini membuka prospek baharu untuk pembangunan peranti fotonik yang padat dan cekap yang mampu memproses jumlah data yang besar. Kawalan elektro-optik polarisasi yang disediakan oleh kaedah baharu boleh menyediakan asas untuk kelas baharu peranti fotonik bersepadu. Ini membuka peluang besar untuk ...>>

Papan kekunci Seneca Prime 05.05.2024

Papan kekunci adalah bahagian penting dalam kerja komputer harian kami. Walau bagaimanapun, salah satu masalah utama yang dihadapi pengguna ialah bunyi bising, terutamanya dalam kes model premium. Tetapi dengan papan kekunci Seneca baharu daripada Norbauer & Co, itu mungkin berubah. Seneca bukan sekadar papan kekunci, ia adalah hasil kerja pembangunan selama lima tahun untuk mencipta peranti yang ideal. Setiap aspek papan kekunci ini, daripada sifat akustik kepada ciri mekanikal, telah dipertimbangkan dengan teliti dan seimbang. Salah satu ciri utama Seneca ialah penstabil senyapnya, yang menyelesaikan masalah hingar yang biasa berlaku pada banyak papan kekunci. Di samping itu, papan kekunci menyokong pelbagai lebar kunci, menjadikannya mudah untuk mana-mana pengguna. Walaupun Seneca belum tersedia untuk pembelian, ia dijadualkan untuk dikeluarkan pada akhir musim panas. Seneca Norbauer & Co mewakili piawaian baharu dalam reka bentuk papan kekunci. dia ...>>

Balai cerap astronomi tertinggi di dunia dibuka 04.05.2024

Meneroka angkasa dan misterinya adalah tugas yang menarik perhatian ahli astronomi dari seluruh dunia. Dalam udara segar di pergunungan tinggi, jauh dari pencemaran cahaya bandar, bintang dan planet mendedahkan rahsia mereka dengan lebih jelas. Satu halaman baharu dibuka dalam sejarah astronomi dengan pembukaan balai cerap astronomi tertinggi di dunia - Balai Cerap Atacama Universiti Tokyo. Balai Cerap Atacama, yang terletak pada ketinggian 5640 meter di atas paras laut, membuka peluang baharu kepada ahli astronomi dalam kajian angkasa lepas. Tapak ini telah menjadi lokasi tertinggi untuk teleskop berasaskan darat, menyediakan penyelidik dengan alat unik untuk mengkaji gelombang inframerah di Alam Semesta. Walaupun lokasi altitud tinggi memberikan langit yang lebih jelas dan kurang gangguan dari atmosfera, membina sebuah balai cerap di atas gunung yang tinggi memberikan kesukaran dan cabaran yang besar. Walau bagaimanapun, walaupun menghadapi kesukaran, balai cerap baharu itu membuka prospek yang luas kepada ahli astronomi untuk penyelidikan. ...>>

Berita rawak daripada Arkib Pemacu Keadaan Pepejal Micron P400m untuk Pelayan dan Storan 01.02.2013 Teknologi Micron hari ini memperkenalkan generasi baharu SSD untuk pelayan dan storan. Memandangkan skop, ciri penting SSD baharu, yang ditetapkan Micron P400m, pengilang memanggil kebolehpercayaan yang tinggi. Tersedia dalam model 100, 200 dan 400 GB. Pemacu menggunakan memori kilat MLC NAND 25nm. Kunci kepada kebolehpercayaan yang tinggi dan mengekalkan prestasi tinggi semasa operasi ialah penggunaan teknologi XPERT proprietari (Prestasi Lanjutan dan Teknologi Kebolehpercayaan Dipertingkat), yang mengoptimumkan pengendalian pengawal dan memori menggunakan algoritma yang dibenamkan dalam "perisian tegar" dan penambahbaikan perkakasan. Pengilang menganggarkan bahawa pemacu mempunyai hayat tulis 1,75 PB untuk model 100 GB, 3,5 PB untuk model 200 GB dan 7,0 PB untuk model 400 GB. Ini adalah kira-kira lima tahun, dengan syarat keseluruhan volum direkodkan sepuluh kali setiap hari. Dari segi kelajuan, model 100GB menunjukkan kelajuan tulis sehingga 210MB/s dan kelajuan membaca 350MB/s. Untuk pemacu 200 dan 400 GB, angka ini ialah 350 dan 300 MB / s. Prestasi pada operasi baca dalam kes model 100 GB ialah 50 IOPS, pada operasi tulis - 000 IOPS. Dalam kes model dengan kapasiti 14 dan 000 GB, prestasi pada operasi baca mencapai 200 IOPS, pada operasi tulis - 400 dan 55 IOPS. Pemacu 2,5" tebal 7mm. Ia dilengkapi dengan antara muka SATA 6 Gb / s.

Berita menarik lain:

▪ Humble Motors SUV Dikuasakan Solar Humble One

▪ Kucing meniru tingkah laku pemiliknya

▪ Arus elektrik terhadap fouling

▪ Robot itu berlari sejauh 5 km tanpa henti

▪ Penemuan paling penting pada tahun 2022

Suapan berita sains dan teknologi, elektronik baharu

Bahan-bahan menarik Perpustakaan Teknikal Percuma:

▪ bahagian tapak Perkakas elektrik rumah. Pemilihan artikel

▪ artikel Masih terdapat serbuk mesiu dalam kelalang. Ungkapan popular

▪ artikel Mengapa kita boleh menganggap bahawa merokok menyelamatkan nyawa Picasso? Jawapan terperinci

▪ artikel Burnet officinalis. Legenda, penanaman, kaedah aplikasi

▪ artikel Mordant untuk mensimulasikan maple kelabu. Resipi dan petua mudah

▪ pasal Pisang cuci sendiri. Fokus Rahsia

Tinggalkan komen anda pada artikel ini:

Semua bahasa halaman ini

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web

www.diagram.com.ua
2000-2024