Menu English Ukrainian Russia Laman Utama

Perpustakaan teknikal percuma untuk penggemar dan profesional Perpustakaan teknikal percuma


ENSIKLOPEDIA ELEKTRONIK RADIO DAN KEJURUTERAAN ELEKTRIK
Perpustakaan percuma / Skim peranti radio-elektronik dan elektrik

Kaedah fasa untuk mengira penapis pemisahan sistem akustik. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

Perpustakaan teknikal percuma

Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Penceramah

Komen artikel Komen artikel

Dalam beberapa tahun kebelakangan ini, keperluan untuk kualiti peralatan pembiakan bunyi telah meningkat dengan ketara. Pertama sekali, ini merujuk kepada lebar julat frekuensi operasi dan magnitud herotan tak linear dan fasa. Kualiti main balik sebahagian besarnya bergantung pada reka bentuk sistem pembesar suara (AS). Khususnya, untuk pembiakan frekuensi rendah, sederhana dan tinggi, pembesar suara berbilang jalur digunakan secara meluas, di mana dua, tiga atau lebih kepala dinamik dipasang.

Untuk memisahkan jalur spektrum audio, kepala dinamik dihidupkan melalui penapis silang tertib pertama, kedua atau lebih tinggi. Walau bagaimanapun, seperti yang diketahui, adalah mustahil untuk memisahkan frekuensi isyarat audio kompleks dengan tepat pada fp frekuensi cutoff (Rajah 1). Oleh itu, terdapat zon tindakan bersama antara jalur pembiakan bersebelahan kepala dinamik. Isyarat dengan frekuensi silangan fp dihasilkan semula oleh kedua-dua kepala pada lebih kurang tahap yang sama. Pada frekuensi lain zon tindakan bersama, tahap isyarat yang digunakan pada kepala berbeza secara mendadak antara satu sama lain dalam amplitud. Untuk pembiakan bunyi yang ideal dalam zon tindakan sendi, syarat mesti disediakan untuk operasi dalam fasa kedua-dua kepala dari segi tekanan bunyi (selepas ini - operasi dalam fasa kepala), iaitu tidak perlu ada peralihan fasa antara arus daripada kepala, dan zon tindakan bersama hendaklah sebesar mungkin kurang. Walau bagaimanapun, syarat-syarat ini sangat sukar untuk dipenuhi.

Penapis tertib pertama (Rajah 1, a) adalah mudah, ciri frekuensi amplitud (AFC) mereka mempunyai bentuk rata, dan disebabkan ini, zon tindakan bersama kepala dinamik agak luas. Sebagai contoh, zon tindakan bersama kepala VA1 frekuensi rendah dan frekuensi sederhana VA2 adalah lebih kurang sama dengan 50 ... 5000 Hz (Rajah 1, b).

 
nasi. 1. Penapis pemisahan mudah: a - gambar rajah litar; b - ciri frekuensi amplitud; c - ciri frekuensi fasa

Untuk pembesar suara yang mengandungi tiga kepala dinamik, mungkin terdapat zon tindakan serentak bagi ketiga-tiga kepala (Rajah 1, b, 500 ... 5000 Hz). (Ciri-ciri frekuensi amplitud dibina sehingga tahap isyarat kebolehdengaran praktikal bunyi kepala dinamik.)

Dalam penapis silang sebegini, dalam siri dengan kepala frekuensi rendah (LF) BA1, induktor L1 dihidupkan, rintangan induktif yang berkadar terus dengan frekuensi. Seperti yang anda ketahui, dalam litar dengan rintangan induktif, arus ketinggalan di belakang voltan yang digunakan, dan dalam litar yang mengandungi kapasitans, ia membawa voltan. Akibatnya, amplitud arus dan sudut anjakan antara arus dan voltan yang digunakan tidak kekal malar dan berada dalam pergantungan frekuensi yang kompleks.

Sebagai contoh, untuk penapis silang silang mudah, ciri frekuensi fasa (PFC) mempunyai bentuk yang ditunjukkan dalam rajah. 1, c. Dalam zon tindakan bersama 50 ... 5000 Hz, bergantung pada kekerapan, sudut (p peralihan fasa antara arus yang melalui kepala VA1 dan VA2 berbeza dari 142 hingga 35 °, masing-masing. Gambar yang serupa diperhatikan antara ciri frekuensi fasa kepala VA2 dan VAZ Sudut anjakan fasa antara arus kepala di pinggir zon tindakan bersama ialah 60 dan 100 °. Jelas sekali bahawa sudut anjakan fasa antara arus kepala BA1 - BA2, BA2 - VAZ adalah terlalu besar dan bergantung pada kekerapan, oleh itu, operasi kepala dalam fasa dari segi tekanan bunyi dalam zon tindakan sendi tidak disediakan.

Jika arus di kepala pertama berubah mengikut undang-undang Ii sin ot, dan di kedua - l2 sin (o) t + cpi2), oleh itu, antara arus kepala dinamik terdapat peralihan fasa dengan sudut (pi2 dan dalam kes ini, dalam ruang sekeliling, tekanan bunyi akan berkadar dengan apa yang dipanggil arus setara iaitu

IЭ = Saya1 dosa ωt + I2dosa(ωt + φ1-2) = sayaMdosa (ωt + α),

yang amplitud IM ditentukan daripada ungkapan:

IM = akar.q(I12 + Saya22 + Saya1I2cos phi1-2),

dan sudut antara arus bersamaan dan arus kepala pertama boleh ditentukan seperti berikut:

tgα = (I2dosa φ1-2) / (Saya1 + Saya2 cos phi1-2),

iaitu, sudut a bergantung bukan sahaja pada sudut fasa antara arus komposit (pi2, tetapi juga pada nisbah amplitud I.1 / Saya2. Dalam zon tindakan bersama kepala dinamik, sudut anjakan fasa boleh berbeza dari 0 hingga φ1-2bergantung pada nisbah amplitud arus dan, oleh itu, semasa pembiakan bunyi, herotan rakaman asal akan diperkenalkan.


nasi. 2. Penapis pemisah urutan kedua: a - gambar rajah litar; b - ciri frekuensi amplitud bagi kepala dinamik frekuensi rendah VA1

Dengan parameter diketahui unsur penapis pemisah dan kepala dinamik, amplitud dan ciri frekuensi fasa boleh dikira dan diplot (Rajah 2 b, c).

Dalam formula (1), terdapat tindak balas pemuat C3, induktor L1 dan gegelung kepala dinamik BA1, yang berada dalam pergantungan frekuensi yang kompleks. Akibatnya, dalam penapis tertib kedua, sudut anjakan fasa antara arus kepala dinamik dan voltan yang digunakan tidak kekal malar dan berbeza-beza secara meluas bergantung pada frekuensi. Jadi, sebagai contoh, untuk penapis silang frekuensi rendah, sudut peralihan fasa antara arus kepala dinamik dan voltan yang digunakan pada penapis, bergantung pada frekuensi, boleh berbeza dari -10 hingga -270 ° pada frekuensi 20 dan 20000 Hz, masing-masing (Rajah 2, c). Untuk kepala dinamik frekuensi pertengahan, sudut ini boleh berbeza dari +110 hingga -75° pada frekuensi 80 dan 20000 Hz (Rajah 3), dan untuk satu frekuensi tinggi, dari +135 hingga -50° (pada 150 dan 20000 Hz).


nasi. Rajah 3. Penapis pemisah jarak pertengahan tertib kedua: a - gambar rajah litar; b-pergantungan sudut peralihan fasa antara arus dan voltan yang digunakan pada penapis: / - pilihan utama (C4 \u40d 2 μF. L0,9 \u4d 0,75 mH, R3 \u0d XNUMX Ohm, Kd \uXNUMXd b.XNUMX Ohm, RXNUMX \uXNUMXd XNUMX)

2 - sama, tetapi pada C4 = 20 uF

3 - sama, tetapi pada C4 \u20d XNUMX mikrofarad (nampaknya kesilapan menaip dalam artikel)

4 sama, tetapi pada C4=80 uF

5 sama, tetapi dengan L2 = 0,6 uF

6 sama, tetapi dengan R3 = 5 ohm

Oleh itu, sudut fasa antara arus kepala dinamik frekuensi rendah dan voltan yang digunakan pada penapis boleh berubah apabila kekerapan voltan yang digunakan berubah. sebanyak 260°, dan untuk julat pertengahan dan tweeter, sudut yang sama berubah sebanyak 185°. Keadaan ini adalah sebab utama operasi luar fasa kepala dinamik dalam zon tindakan bersama mereka.

Dengan menukar parameter elemen penapis silang, anda boleh melaraskan tindak balas fasa setiap kepala dinamik. Disebabkan ini, adalah mungkin untuk mendapatkan ciri-ciri yang sama bagi kepala dan, dengan itu, memastikan keadaan untuk operasi mereka dalam fasa dalam zon tindakan bersama.

Jadi untuk penapis silang silang frekuensi rendah mengikut skema Rajah. 2, dan ciri frekuensi fasa mengalami perubahan berikut:

dengan peningkatan kapasitansi kapasitor C3 (lengkung 2), bahagian tengah ciri beralih selari ke kiri;

penurunan dalam kapasitansi kapasitor C3 (lengkung 3) beralih selari dengan bahagian tengah ciri ke kanan;

dengan peningkatan dalam rintangan perintang R1 dan penurunan dalam induktansi induktor L1, bahagian kiri beralih ke kawasan sudut kecil dengan peralihan serentak bahagian tengah ke kanan (lengkung 5);

kemasukan perintang R2 secara bersiri dengan kapasitor C3 mengalihkan bahagian kanan ciri (lengkung 4) ke kawasan sudut yang lebih kecil.

Apabila menukar parameter penapis silang, bukan sahaja ciri frekuensi fasa diperbetulkan, tetapi juga ciri frekuensi amplitud berubah bentuk. Jadi, dalam rajah. 2,6:

daripada peningkatan dalam kapasitansi kapasitor C3 (lengkung 2), amplitud semasa sedikit meningkat, lebar jalur frekuensi berkurangan; dengan penurunan dalam kapasitansi kapasitor C3 (lengkung 3), arus berkurangan, dan lebar jalur meningkat;

peningkatan dalam rintangan perintang R1 mengurangkan nilai maksimum amplitud semasa tanpa menjejaskan lebar jalur penapis (lengkung 5);

penurunan dalam induktansi induktor L1 disertai dengan peningkatan dalam amplitud semasa dan pengembangan lebar jalur penapis, dsb.

Litar elektrik penapis silang untuk kepala dinamik frekuensi pertengahan dan frekuensi tinggi boleh sama, hanya berbeza dalam nilai parameter unsur (Rajah 3, a). Untuk litar sedemikian, nilai arus kepala boleh dikira dengan formula

Dengan kapasitansi kapasitor C4 = 40 μF untuk kepala dinamik ZGD1, ciri frekuensi fasa adalah serupa dalam bentuk dengan ciri kepala frekuensi rendah, tetapi ia dialihkan ke kawasan sudut positif.

Menukar parameter elemen penapis pemisah mempengaruhi tindak balas fasa (Rajah 3,6) seperti berikut:

- peningkatan dalam kapasitansi kapasitor C4 (lengkung 4) mengalihkan bahagian tengah ciri ke kawasan frekuensi rendah;

- penurunan dalam induktansi induktor L2 (lengkung 5) mengalihkan bahagian tengah ke kawasan frekuensi tinggi dan hujung kiri ciri ke kawasan nilai sudut φ yang lebih kecil;

- peningkatan dalam rintangan aktif kepala RД(atau rintangan perintang yang disambungkan secara bersiri dengannya) menggerakkan keseluruhan ciri secara selari ke arah meningkatkan sudut anjakan semasa;

- peningkatan dalam rintangan perintang R3 (lengkung 6) meluruskan ciri, mengalihkan bahagian kanan dan kiri ke arah nilai sudut yang lebih kecil.

Pengaruh perubahan dalam parameter unsur yang sama pada ciri frekuensi amplitud adalah seperti berikut:

- peningkatan dalam kapasitansi kapasitor C4 membawa kepada peningkatan nilai maksimum amplitud ciri, peningkatan mendadak dalam ketidaksamaannya, zon penghantaran meningkat ke arah frekuensi rendah;

- peningkatan dalam rintangan aktif kepala RДsedikit mengurangkan ketidaksamaan tindak balas frekuensi;

- meningkatkan rintangan perintang R4 mengurangkan ketidaksamaan tindak balas frekuensi dan pada masa yang sama mengalihkannya ke arah frekuensi rendah;

- rintangan R3 melicinkan ciri tidak sekata.

Dengan corak pengaruh perubahan yang diketahui dalam parameter penapis pemisahan pada fasa dan ciri frekuensi amplitudnya, penciptaan ciri fasa yang sama (gabungan) bagi kepala dinamik frekuensi rendah dan frekuensi sederhana tidak menimbulkan sebarang kesulitan tertentu.

Kesukaran terbesar ialah penyelarasan ciri fasa kepala dinamik frekuensi tinggi dan pertengahan. Kedua-dua penapis pemisah adalah kapasitif dan, sudah tentu, identiti ciri frekuensi fasa mereka boleh berlaku dengan nilai yang sama bagi kapasitor C4, dan ini bercanggah dengan keadaan pemisahan frekuensi. Oleh itu, satu pilihan ialah memasang kapasitor C4 berkapasiti rendah (kira-kira 2 μF) dan pencekik L2 dengan kearuhan kecil (kurang daripada 0,1 mH) dalam penapis frekuensi tinggi. Menukar kapasitansi kapasitor C4 mempunyai kesan dramatik pada ciri fasa dan amplitud. Di samping itu, fenomena resonans mungkin muncul, oleh itu, perlu mengambil langkah-langkah untuk mengurangkan ketidaksamaan tindak balas frekuensi, sebagai contoh, untuk menyambung secara bersiri dengan kapasitor C4 (dalam Rajah 3) perintang R3 dengan rintangan kecil.

Pilihan kedua untuk pemadanan fasa arus kepala VA2 dan VAZ ialah pembinaan penapis mengikut skema yang berbeza: Sebagai contoh, kepala VAZ boleh dihidupkan melalui penapis pemisah tertib ketiga


nasi. Rajah 4. Skim untuk mengukur impedans gegelung kepala dinamik: a - pengukuran dengan kaedah penggantian; b - pengukuran dengan sumber voltan

Prosedur untuk mengira fasa dan ciri frekuensi amplitud sistem akustik boleh seperti berikut. Pertama, untuk melakukan pengiraan, adalah perlu untuk mengetahui rintangan aktif dan induktif setiap kepala dinamik pada frekuensi dalam zon kerja berguna mereka. Rintangan aktif boleh diukur dengan jambatan DC, ohmmeter, atau instrumen lain. Penentuan reaktansi induktif kepala dinamik dikaitkan dengan beberapa kesukaran, kerana ia berada dalam pergantungan yang kompleks pada frekuensi dan pada syarat-syarat pemasangan kepala. Oleh itu, reaktansi induktif kepala dinamik harus ditentukan di bawah keadaan normal operasinya (dipasang dalam kotak dengan dinding belakang tertutup, dsb.). Dalam amalan, rintangan induktif kepala dinamik ditentukan secara eksperimen dan dengan pengiraan. Untuk melakukan ini, ukur impedans kepala mengikut skema Rajah. 4. Rintangan bantu aktif r dalam litar rajah. 4,a sepatutnya lebih, dan dalam skema rajah. 4,6 - kurang daripada rintangan kepala yang dijangkakan sebanyak 10...20 kali. Menurut skema ini, pergantungan impedans kepala dinamik pada frekuensi dikeluarkan.

Mengikut rajah dalam Rajah. 4, dan pengukuran dijalankan dengan kaedah penggantian. Dengan menetapkan frekuensi penjana bunyi pada selang masa yang tetap G, voltmeter PV mengukur penurunan voltan ulang-alik merentasi rintangan gegelung kepala dinamik VA. Kemudian, bukannya kepala, perintang pembolehubah R dihidupkan dan, dengan menukar rintangannya, nilai voltan yang sama diperoleh padanya. Dalam kes ini, rintangan aktif R adalah sama dengan jumlah rintangan 2d1 kepala dinamik pada frekuensi tertentu. Bilangan titik pengukuran ditentukan oleh jenis kepala (LF, HF) dan ketidaksamaan ciri-cirinya. Pada nilai impedans yang diperolehi untuk setiap nilai frekuensi, tindak balas induktif kepala dinamik ditentukan oleh formula

Xdi = persegi pendek (Zdi2 - Rd2)

Tahap voltan keluaran penjana bunyi hampir tidak mempunyai kesan ke atas hasil pengukuran. Jadi, apabila voltan berubah dari 1 hingga 30 V, impedans kepala dinamik berubah sebanyak 5 ... 8%. Pengukuran mengikut skema rajah. 4,6 lebih tepat, nilai impedans kepala adalah

Zdi = r Udi / Ur

Mengikut nilai tertentu rintangan kepala dinamik untuk frekuensi tertentu dan parameter jangkaan unsur penapis pemisahan, ciri frekuensi fasa dan frekuensi amplitud dikira menggunakan formula (1) dan (2). Berdasarkan ciri amplitud yang dibina, frekuensi sempadan bahagian dan zon tindakan bersama kepala dinamik ditentukan, serta ketidaksamaan ciri dan keperluan untuk penyamaan mereka. Berdasarkan ciri yang sama, seseorang boleh membuat kesimpulan tentang kecuraman pemisahan frekuensi, tentang penilaian kualiti penapis silang, dan tentang cara perubahan yang dikehendaki (anjakan, penyempitan, dll.).

Kemudian ciri-ciri fasa dibina dan perhatian khusus diberikan kepada penumpuan mereka dalam zon tindakan bersama kepala dinamik. Selepas menganalisis ciri-ciri yang dibina dan dengan adanya sebarang kekurangan, berdasarkan sifat yang diketahui tentang kesan perubahan unsur-unsur penapis pemisahan pada ciri-ciri mereka, pilihan pembetulan digariskan dan ciri-ciri dikira semula. Ciri-ciri yang diperolehi dibina, dianalisis dan sebagainya sehingga keputusan yang diperlukan diperolehi. Kemudian semua elemen sistem akustik dipasang dan ujian elektrik dijalankan.

Mengikut kaedah di atas, kami menentukan parameter penapis pemisah untuk sistem akustik berdasarkan kepala dinamik: 6GD2 (L1 = 7,9 mH, R2 = 1 Ohm, C3 = 30 uF, Rd = 5,5 Ohm, R1 = 1,45 Ohm); ZGD1 (L2 = 1,3 mH, R4 = 1 ohm, C4 = 60 μF, Rd6,8 ohm, R3 = 2 ohm); 1GDZ (L2 = 0,08 mH, R4 = 0,5 Ohm, C4 = 2uF, Rd = 8,70m, R3 = 1 Ohm).

Pada rajah. Rajah 5 dan 6 menunjukkan ciri yang diukur bagi kepala dinamik frekuensi rendah (LF - 6GD2) dan frekuensi pertengahan (MF-ZGD1). Seperti yang anda lihat, kekerapan potong fP1 = 400 Hz, zon tindakan bersama ialah 80...2000 Hz, dan sudut anjakan antara ciri frekuensi fasa ialah 150...190°. Oleh itu, adalah perlu untuk membalikkan kekutuban pensuisan pada salah satu kepala dinamik ("putar" arus sebanyak 180°). Seperti yang akan menjadi jelas daripada memadankan kepala frekuensi pertengahan dengan kepala frekuensi tinggi, kekutuban kemasukan kepala frekuensi pertengahan harus diubah (Rajah 6, ciri jarak pertengahan terbalik). Dalam kes ini, sudut anjakan fasa antara arus kepala ialah 30 dan 10°, masing-masing, pada frekuensi 80 dan 2000 Hz. Untuk gabungan ciri yang lebih tepat dalam zon 500 ... 2000 Hz, rintangan R2 perlu ditingkatkan kepada 1,3 Ohm (lihat Rajah 2, a). Begitu juga, ciri fasa bagi kepala dinamik sederhana dan frekuensi tinggi dipadankan.

Hasil daripada pemadanan ciri fasa kepala dinamik frekuensi rendah, sederhana dan tinggi, nampaknya mungkin untuk mencipta sistem akustik dengan pembiakan berkualiti tinggi bagi keseluruhan julat frekuensi dan lanjutan "jelas" julat frekuensi boleh dihasilkan semula.

Dalam pembuatan penapis pemisah sebagai kapasitor C3 dan C4, perlu menggunakan kapasitor kertas untuk voltan operasi sekurang-kurangnya 100 V, sebagai contoh, MBGP2 untuk 160 V. Perintang R1-R4 boleh dibuat dengan wayar dengan diameter daripada 0,4 ... 0,6 mm daripada mana-mana aloi rintangan tinggi ; belitan adalah bifilar.

Induktor dalam penapis frekuensi tinggi dibuat pada mana-mana bingkai silinder dengan wayar kuprum dengan diameter 0,6. ..0,8mm (kira-kira 140 pusingan). Induktor L2 penapis julat tengah (kira-kira 240 pusingan) dibuat dengan wayar dengan diameter 0,8 mm, rintangan aktif yang tidak boleh melebihi rintangan perintang R4, kerana jumlah rintangan aktif belitan induktor dan tambahan perintang ditunjukkan dalam rajah di bawah R4. Jika nilai induktansi tidak mencukupi untuk nilai rintangan aktif yang diperlukan, teras ferit kecil dimasukkan ke dalam gegelung.

Induktor L1 penapis laluan rendah dibuat pada bingkai bersaiz sederhana (diameter luar 25 ... 30 mm) dengan wayar 0,8 mm. Rintangan aktif penggulungan ialah 1,45 ohm. Untuk meningkatkan kearuhan, teras ferit berbentuk U dimasukkan ke dalam gegelung daripada pengubah pengimbasan mendatar. Teras yang diperbuat daripada bahan lain (keluli pengubah, besi karbonil, dll.) tidak boleh digunakan, kerana ia menunjukkan pergantungan nilai induktansi pada kekuatan atau kekerapan arus. Ini boleh menyebabkan herotan bukan linear.

Wayar penyambung dalam penapis mesti mempunyai keratan rentas sekurang-kurangnya 0,8 mm2, dan untuk sambungan dengan peralatan penguat - sekurang-kurangnya 1,5 mm2. Ini adalah perlu untuk mengurangkan voltan dan kehilangan kuasa dalam wayar dan menghapuskan kemungkinan pengaruh bersama antara penapis.

Ia sama sekali tidak boleh diterima untuk menggunakan elemen berasingan dalam litar dua penapis, sebagai contoh, kapasitor penapis frekuensi tinggi C4 harus disambungkan selepas kapasitor penapis frekuensi pertengahan yang serupa (seperti yang sering dilakukan dalam amalan). Jika keadaan ini tidak dipenuhi, pengaruh bersama muncul pada amplitud dan terutamanya pada ciri frekuensi fasa.

Pengarang: A. Vakhrameev; Penerbitan: cxem.net

Lihat artikel lain bahagian Penceramah.

Baca dan tulis berguna komen pada artikel ini.

<< Belakang

Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:

Lampu isyarat keempat 23.05.2024

Sepanjang dekad yang lalu, penyelidikan saintifik dan inovasi teknologi telah membawa kepada perubahan ketara dalam sektor pengangkutan. Namun, dengan pembangunan kereta pandu sendiri, adakah berbaloi untuk mengambil langkah baharu untuk memodenkan infrastruktur jalan raya? Para saintis mencadangkan untuk menyemak semula standard lampu isyarat, mencadangkan untuk memperkenalkan isyarat keempat, yang akan disesuaikan untuk kereta dengan autopilot. Menurut penyelidikan, kereta autonomi boleh mengubah paradigma lampu isyarat dengan ketara berdasarkan prinsip yang ditetapkan lebih daripada satu abad yang lalu. Henry Liu, seorang profesor kejuruteraan awam di Universiti Michigan, dan pasukannya melaksanakan program perintis di Birmingham, pinggir bandar Detroit. Menggunakan data daripada kenderaan General Motors, mereka menyesuaikan masa lampu isyarat, menghasilkan aliran trafik yang lebih baik. Secara tradisinya, kebanyakan lampu isyarat beroperasi mengikut jadual tetap, tidak mengambil kira keadaan semasa di jalan raya. Mahal dan sukar ...>>

Kaedah untuk membersihkan sungai sepenuhnya daripada sampah 23.05.2024

Sejak penemuan masalah pencemaran plastik dalam badan air, penyelidikan telah tertumpu terutamanya pada sedimen permukaan, mengabaikan zarah yang lebih tersembunyi dan kurang kelihatan yang boleh menimbulkan ancaman serius kepada alam sekitar dan kesihatan manusia. Walau bagaimanapun, saintis telah mengumumkan pembangunan kaedah baru untuk mengesan pencemaran plastik yang paling halus di sungai. Satu pasukan penyelidik dari Universiti Cardiff, Institut Teknologi Karlsruhe dan Deltares telah bekerjasama untuk membangunkan pendekatan inovatif untuk mengukur bahan pencemar yang tidak kelihatan itu. Pengarang utama kajian itu, James Lofty dari Cardiff University, berkata teknik itu boleh merevolusikan pemahaman kita tentang bagaimana plastik bergerak melalui persekitaran sungai. Menggunakan lebih daripada 3000 objek plastik biasa yang diletakkan di bawah keadaan terkawal, para saintis dapat mengesan pergerakan mereka dengan ketepatan tinggi. Kajian mendapati zarah plastik berkelakuan berbeza ...>>

Aspek evolusi tingkah laku suka panas pada wanita 22.05.2024

Persoalan yang sukar tentang suhu yang disukai orang adalah akut dalam hubungan keluarga. Pertikaian mengenai tempat yang sepatutnya hangat atau sejuk sering timbul antara lelaki dan wanita. Walau bagaimanapun, menurut penyelidik, punca masalah ini lebih mendalam, kepada mekanisme evolusi. Para saintis dari Israel menjalankan kajian meneliti 13 burung dan 18 kelawar untuk mengenal pasti kemungkinan perbezaan dalam keutamaan suhu antara lelaki dan perempuan. Pemerhatian mereka menunjukkan bahawa lelaki lebih suka suhu yang lebih sejuk, manakala perempuan lebih suka keadaan yang lebih panas. Penemuan fenomenal ini memberi perspektif baharu tentang persoalan keutamaan suhu dalam dunia haiwan. Perbezaan yang sama dalam persepsi suhu telah dilihat di kalangan manusia. Wanita dianggap lebih berasa sejuk, yang mungkin disebabkan oleh metabolisme dan pengeluaran haba mereka. Pemerhatian ini menyokong hipotesis bahawa keutamaan suhu mungkin sebahagiannya ...>>

Berita rawak daripada Arkib

Bateri zink dan lignin yang mesra alam 15.05.2024

Dalam mencari sumber tenaga yang mampan dan cekap, saintis di seluruh dunia sedang berusaha untuk mencipta teknologi baharu yang bukan sahaja menyediakan bekalan tenaga yang boleh dipercayai, tetapi juga mesra alam. Satu kejayaan baru-baru ini dalam pembangunan bateri berasaskan zink dan lignin, yang diumumkan oleh saintis Sweden, membuka prospek baharu dalam bidang tenaga dan ekologi. Mari kita lihat pendekatan bateri yang inovatif ini dan potensi manfaatnya.

Para saintis Sweden telah membentangkan bateri prototaip berasaskan zink dan lignin, yang menjanjikan penyelesaian terobosan baharu dalam bidang penjimatan tenaga dan pembangunan mampan. Diperbuat daripada bahan kos efektif dan mesra alam, bateri ini boleh menjadi alternatif kepada bateri sedia ada, menawarkan bukan sahaja prestasi tinggi tetapi juga mesra alam.

Kelebihan utama bateri baharu ialah sumbernya: ia boleh melalui sehingga lapan ribu kitaran pengecasan sambil mengekalkan kapasiti lebih daripada 80 peratus. Ini menjadikannya kompetitif dengan bateri tradisional, walaupun saiz dan beratnya kecil.

Aspek penting bateri baharu ialah ketersediaan dan keberkesanan kosnya. Zink dan lignin adalah bahan yang tersedia secara meluas dan murah, menjadikan pengeluaran bateri baharu jauh lebih murah daripada teknologi sedia ada. Ini membuka prospek untuk penggunaan meluas bateri baharu, terutamanya dalam pasaran negara membangun di mana sumber tenaga yang bersih dan berpatutan amat penting.

Prototaip bateri baharu itu telah menarik minat yang ketara dalam bidang tenaga alternatif. Saiznya yang kecil dan prestasi tinggi menjadikannya sesuai untuk digunakan dalam panel solar dan sumber tenaga alternatif lain.

Bateri zink-lignin hijau mewakili langkah baharu yang penting ke arah mencipta sumber tenaga yang mampan dan cekap. Kelebihannya termasuk ketersediaan sumber yang tinggi, kebolehcapaian ekonomi dan keselamatan alam sekitar. Teknologi baharu boleh menjadi elemen penting dalam peralihan kepada sumber tenaga yang lebih mampan dan membantu mencipta masa depan yang lebih mampan untuk planet kita.

Berita menarik lain:

▪ telekinesis maya

▪ Asal usul zamrud

▪ Suhu fotosfera supergergasi merah diukur

▪ Sistem Rangkaian Wifi Mesh Samsung SmartThings

▪ Percetakan 3D butiran kecil

Suapan berita sains dan teknologi, elektronik baharu

 

Bahan-bahan menarik Perpustakaan Teknikal Percuma:

▪ bahagian tapak Motor elektrik. Pemilihan artikel

▪ Artikel Senjata kimia. Peraturan tingkah laku dan tindakan penduduk dalam fokus kerosakan kimia. Asas kehidupan selamat

▪ artikel Bagaimana ikan terbang? Jawapan terperinci

▪ artikel Ketua Jabatan Pengujian Komputer Perkhidmatan Latihan dan Inovasi. Deskripsi kerja

▪ artikel Multivibrator pada transistor kesan medan. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

▪ artikel Penerima ujian mudah. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

Tinggalkan komen anda pada artikel ini:

Имя:


E-mel (pilihan):


Komen:





Semua bahasa halaman ini

Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web

www.diagram.com.ua

www.diagram.com.ua
2000-2024