|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENSIKLOPEDIA ELEKTRONIK RADIO DAN KEJURUTERAAN ELEKTRIK RA ringan dan berkuasa. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Penguat kuasa transistor Pengenalan Artikel ini akan memfokuskan pada penguat kuasa (PA) tanpa pengubah kuasa. Dalam komuniti radio amatur, RA seperti itu dipanggil "tanpa pengubah" (istilah, pada pendapat saya, tidak sepenuhnya tepat - hanya tiada pengubah kuasa, tetapi pengubah HF biasanya digunakan), dan mereka dikelilingi oleh prasangka yang berterusan tentang mereka bahaya elektrik. Prasangka ini timbul atas dua sebab sebenar: - mengikut prinsip yang dipelajari dari sekolah: "Semua yang mempunyai hubungan galvanik dengan rangkaian adalah berbahaya!" (Saya perhatikan bahawa prinsip ini sering disalahertikan); - RA tanpa pengubah pertama yang diterangkan dalam [1] sebenarnya boleh menimbulkan bahaya dalam keadaan tertentu. Prasangka yang semakin kuat atas dasar ini tidak lagi dapat digoncang oleh penerbitan kemudian tentang RA tanpa transformer [2,3,4], di mana masalah pengasingan daripada rangkaian (dan, dengan itu, keselamatan) telah diselesaikan. Sejujurnya, saya tidak tahu sama ada artikel ini akan dapat menghilangkan mitos tentang bahaya RA tanpa transformer. Tidak ada masalah teknikal (mana-mana pembaca yang tidak berat sebelah yang mempunyai kesabaran untuk membaca artikel hingga akhir akan yakin tentang ini), tetapi psikologi tetap... Pembaca yang yakin dengan bahaya RA tanpa pengubah kuasa yang besar, saya meminta anda untuk percaya (buat masa ini pada perkataan saya) bahawa pengasingan daripada rangkaian penguat kuasa yang direka dengan baik tidak lebih buruk (dan boleh dilakukan walaupun lebih baik) daripada pengubah konvensional. Saya harap selepas membaca artikel itu anda akan yakin bahawa ini sebenarnya berlaku. Pengasingan daripada rangkaian Pertama, mari kita ingat bahawa istilah "sambungan galvanik" bermaksud sambungan arus terus: secara langsung, melalui perintang, diod, belitan pengubah, dsb. Mengapa sambungan galvanik perumahan PA dan semua penyambungnya (kecuali penyambung rangkaian, sudah tentu) dengan rangkaian 220 V berbahaya? Mungkin voltan tinggi? Mungkin 220 V mungkin kelihatan seperti voltan yang sangat tinggi kepada sesetengah orang, tetapi tidak kepada pengguna panjang gelombang pendek. Sesungguhnya, dalam RA lampu dengan pengubah sesalur berkali-kali lebih tinggi voltan berselang-seli digunakan, dan sumber voltan tinggi ini - belitan anod voltan tinggi - disambungkan ke perumah sama ada secara langsung atau melalui diod jambatan penerus. Dan tiada siapa yang takut tentang ini, kerana ia benar-benar tidak menimbulkan bahaya. Sebenarnya, bahaya sambungan galvanik dengan rangkaian badan peranti dan semua penyambungnya, secara paradoks, terletak pada fakta bahawa salah satu wayar rangkaian (neutral) disambungkan ke tanah. Dan oleh itu, melalui kekonduksian bumi, lantai, kasut, dll. - SENTIASA GALVANIKAL BERHUBUNG DENGAN BADAN MANUSIA. Adalah mudah untuk memahami apa yang akan berlaku dengan reka bentuk litar RA sedemikian, apabila wayar kedua rangkaian (fasa) mungkin berakhir pada badan peranti - sentuhan seseorang pada badan peranti menutup litar (yang kedua wayar rangkaian - tanah, jangan lupa, sudah disambungkan kepada orang itu). Sekurang-kurangnya, kejutan elektrik dijamin. Keadaan akan menjadi lebih teruk jika wayar fasa rangkaian mempunyai sentuhan galvanik dengan salah satu penyambung PA. Apabila peranti yang biasanya dibumikan (antena, transceiver atau komputer) disambungkan ke bicu ini, arus litar pintas rangkaian akan mengalir melalui peranti yang disambungkan ke bicu ini. Anda akan sangat bertuah jika fius sesalur terputus terlebih dahulu, dan bukan transceiver atau komputer. Oleh itu, sambungan galvanik dengan rangkaian perumahan PA dan semua penyambungnya tidak boleh diterima. Walaupun, seperti dalam [1], kami menggunakan fakta bahawa salah satu wayar rangkaian dikisar, dan menangani "kekutuban" menyambungkan palam PA ke rangkaian menggunakan peranti permulaan, penguat [1] adalah selamat sepenuhnya hanya selagi semuanya berfungsi dengan baik. Tetapi sebaik sahaja anda mengganggu operasi peranti permulaan (contohnya, sesentuh geganti melekat) dan masukkan palam ke dalam soket dalam "polariti" yang salah - semua masalah yang diterangkan di atas dijamin. Tetapi adakah keadaan itu benar-benar teruk, dan adakah lebih baik untuk tidak mempunyai sebarang hubungan dengan rangkaian? Mari cuba fikirkan. Saya harap tiada siapa yang menentang (dari segi keselamatan) menukar bekalan kuasa, yang digunakan secara meluas dalam TV, komputer, dsb.? Itu bagus, selagi anda tidak memerlukan lebih banyak lagi. Oleh itu, anda tidak kisah bahawa penapis hingar rangkaian, penerus atau penjana frekuensi tinggi mungkin mempunyai sentuhan galvanik dengan rangkaian. Sebagai contoh, Rajah 1 menunjukkan gambar rajah ringkas bagi bekalan kuasa pensuisan, di mana garisan tebal menunjukkan litar dan komponen yang mempunyai sentuhan galvanik dengan rangkaian (dan, dengan itu, menimbulkan bahaya), dan garisan nipis menunjukkan litar selamat yang diasingkan daripada rangkaian .
Dengan cara yang sama, litar yang disambungkan secara galvani ke rangkaian akan ditunjukkan dalam semua angka berikutnya. Mari kembali ke Rajah 1. Litar keluaran sumber dipisahkan secara galvani daripada rangkaian oleh pengubah RF pada ferit; pengasingan dalam litar ini sangat baik. Tetapi terdapat satu lagi litar komunikasi dengan rangkaian (bukan galvanik, tetapi kapasitif) - ini adalah kapasitor penapis gangguan C1, C2 yang disambungkan ke casis. Biar saya tekankan sekali lagi - sambungan antara casis peranti dan rangkaian melalui kapasitor ini (atau lebih tepatnya, melalui salah satu daripadanya - yang disambungkan ke wayar fasa rangkaian) adalah sangat lemah, dan bukan galvanik, tetapi kapasitif! Dalam mana-mana PA pengubah yang dibuat dengan baik, kapasitor penapis hingar juga dipasang pada wayar rangkaian. Sebagai contoh, Rajah 2 menunjukkan serpihan litar penguat "Alpha 91 b", yang digunakan secara meluas di kalangan radio amatur asing, di mana kapasitor dengan kapasiti 0,022 μF dimeterai dari terminal penyambung rangkaian ke casis walaupun sebelum suis kuasa.
Jadi, penyelesaian berikut (terbukti dan selamat) digunakan dalam skim profesional yang terkenal. 1. Sentuhan galvanik dengan rangkaian penapis bunyi, penerus, penjana frekuensi tinggi. 2. Menyambungkan kedua-dua wayar rangkaian (termasuk fasa paling berbahaya) ke casis melalui kapasitor dengan kapasiti 0,01... 0,047 μF. 3. Pengasingan menggunakan pengubah HF pada ferit. Sekarang mari kita beralih ke bahagian seterusnya. Analisis perbandingan RA tanpa pengubah yang diketahui Setelah dikecualikan daripada litar pertimbangan [1], yang mempunyai sentuhan galvanik antara casis dan rangkaian, marilah kita beralih kepada RA tanpa pengubah di mana terdapat pengasingan daripada rangkaian daripada kedua-dua casis penguat dan litar input/outputnya yang memuaskan. semua peraturan keselamatan. Mari kita mulakan dengan reka bentuk UA1FA menggunakan dua lampu 6P45S [2]. Litar input menggunakan pengubah RF, yang memastikan pengasingan galvanik yang ideal. Litar keluaran (selepas litar P) juga dipisahkan oleh pengubah RF, tetapi membuat pengubah jalur lebar (1,9...30 MHz) berkualiti tinggi untuk kuasa tinggi bukanlah mudah sama sekali. Di samping itu, teras ferit yang mahal dengan saiz yang besar diperlukan. Walau bagaimanapun, ferit (terutama yang domestik) berfungsi dengan sangat lemah untuk beban dengan kereaktifan, dan di tepi julat mana-mana antena, walaupun yang sepadan, memperkenalkan kereaktifan yang ketara. Jika anda menggunakan mana-mana LW dengan SWR 7...8, maka pengubah ferit keluaran akan berfungsi dengan tidak berkesan sepenuhnya. Pada pendapat saya, dalam reka bentuk ini, ia tidak berbaloi untuk memasang pengubah output pada semua kos, kerana terdapat cara lain untuk memisahkan litar keluaran (lihat di bawah untuk butiran lanjut). Selain itu, litar masih mengandungi sambungan kapasitif antara wayar fasa rangkaian dan casis - penapis rangkaian yang serupa dengan Rajah 2 dipasang dalam reka bentuk. Ia tidak begitu mudah bahawa bahagian litar P juga mempunyai hubungan galvanik dengan rangkaian - ini membawa kepada keperluan untuk mengasingkannya daripada casis dan menggunakan paksi terpencil dan tombol pelarasan. Di samping itu, kuasa keluaran 1 W yang ditunjukkan dalam [400] tanpa membebankan lampu hanya boleh diperolehi dalam mod puncak jangka pendek. Dengan sinaran berterusan, tiub akan terlebih beban, dan kebolehpercayaan penguat akan berkurangan dengan ketara. Malah, dengan Pout = 400 W, kuasa yang dibekalkan mestilah tidak kurang daripada 700 W, oleh itu Pdis = 300 W - 150 W pada anod setiap lampu. Ini adalah lebih daripada tiga kali lebihan kuasa. Pada pendapat saya, dalam unit kritikal seperti RA, anda tidak seharusnya menggunakan elemen yang melebihi parameter undiannya. Setelah menyelamatkan pembaca daripada pengiraan, saya akan mengatakan bahawa kelebihan arus anod lampu hampir dua kali ganda. Mari kita beralih kepada reka bentuk kemudian - penguat RV3LE [3] berdasarkan tiub GU-29. Ini adalah reka bentuk yang seimbang dengan kuasa keluaran 75...100 W. Seperti dalam [2], pengubah ferit digunakan pada input. Transformer ferit juga digunakan pada output (pada kuasa sedemikian ia adalah kecil, dan, tidak seperti [2], ia disambungkan antara anod lampu dan litar-P). Ini menyelesaikan dua masalah sekaligus - ia menghapuskan operasi pengubah disebabkan kereaktifan dan membenarkan penggunaan litar P konvensional dengan KPI yang dibumikan pada casis. Tetapi penyelesaian litar ini, sayangnya, menimbulkan masalah lain - pengubah beroperasi dengan nilai rintangan tinggi (unit kilo-ohm) dan oleh itu mempunyai keruntuhan yang tidak dapat dielakkan dalam tindak balas frekuensi dalam julat HF. Seperti dalam [2], lampu terlebih beban, tetapi dalam keadilan, kami perhatikan bahawa ia lebih kurang - satu setengah kali, baik dari segi pelesapan kuasa di anod dan dari segi arus anod. Di samping itu, RA [3] tidak mempunyai penapis penindasan gangguan rangkaian, jadi agak mungkin untuk isyarat frekuensi radio memasuki rangkaian elektrik. Reka bentuk terakhir dalam ulasan kami ialah RA6LFQ [4]. Tiga GU50 dalam litar dengan grid biasa menyediakan kira-kira 200 W kuasa output. Di sini, prinsip penyahgandingan yang berbeza daripada rangkaian digunakan daripada dalam [2, 3] - menyambungkan bahagian-bahagian penguat yang disambungkan secara galvani ke rangkaian dengan penyambung casis dan input/output melalui kapasitor berkapasiti rendah. Pada frekuensi radio, kapasitor ini boleh dikatakan kapasitor pengasingan, dan untuk frekuensi rangkaian 50 Hz ia mewakili rintangan yang sangat tinggi (lihat titik 2 dalam bahagian sebelumnya). Dalam reka bentuk ini, dalam memperjuangkan kesucian idea tanpa transformer, tiada transformer sama sekali. Walaupun, pada pendapat saya, pengubah filamen boleh dipasang, dalam apa jua keadaan, dimensi pengubah filamen tidak lebih besar daripada kapasitor kertas 10 μF x 400 V, di mana voltan filamen disediakan dalam [4]. Pada input penguat, penyahgandingan dari rangkaian dilakukan dengan kapasitor 1000 pF x 2 kV, pada output - dengan menyambung wayar biasa penguat ke casis melalui kapasitor 2200 pF x 2 kV. Oleh kerana ketiadaan transformer ferit, beberapa masalah padanan dan penghantaran kuasa tinggi dielakkan. Walau bagaimanapun, jika dalam litar keluaran, dengan rintangan beban anod beberapa ratus ohm, kapasitor 2200 pF digunakan secara praktikal sebagai kapasitor pemisah (reaktansnya pada frekuensi 1,8 MHz ialah 40 ohm - kurang daripada 1/10 beban rintangan), kemudian dengan rintangan input penguat 50 Kapasiti ohm bagi kapasitor gandingan 1000 pF adalah kecil (pada 1,8 MHz rintangannya ialah 80 ohm - hampir dua kali ganda rintangan input RA). Nampaknya apa masalahnya - sudah cukup untuk meningkatkan kapasiti kapasitor ini. Tetapi tidak semuanya begitu mudah, dan lebih lanjut mengenai ini dalam bahagian seterusnya. Sekali lagi mengenai penyahgandingan daripada rangkaian Kami telah bercakap mengenai sambungan galvanik dengan rangkaian. Tetapi, sebagai tambahan kepada galvanik, terdapat juga kapasitif. Akhirnya, ia sama sekali tidak membuat perbezaan ke arah mana voltan sesalur memasuki badan PA. Untuk perbincangan lanjut, kami memperkenalkan untuk mana-mana peranti yang dikuasakan oleh rangkaian arus ulang-alik parameter seperti arus bocor dengan frekuensi 50 Hz antara badan peranti yang tidak dibumikan dan tanah elektrik yang baik - IUT50. Untuk mengukur IUT50 pasang litar yang ditunjukkan dalam Rajah 3.
Semua penyambung PA (input, output, kawalan), kecuali rangkaian satu, disambungkan ke perumah. Perintang Re = 30 kOhm disambungkan antara perumahan penguat dan pembumian (nilainya agak sewenang-wenang dan kira-kira sepadan dengan rintangan badan manusia). Arus yang mengalir melalui Re adalah IUT50, dan penurunan voltan merentasi perintang U iniUT50 akan sepadan dengan voltan yang dikenakan pada badan orang yang dibumikan dengan baik (Sebagai contoh, berdiri dengan kaki yang basah di atas lantai logam, Hai!) apabila dia menyentuh badan RA yang tidak dibumikan. Untuk ukuran yang betul, pilih kedudukan palam kuasa dalam soket apabila sayaUT50 maksimum Sudah tentu, semasa operasi sebenar di udara, perumahan PA mesti dibumikan, dan bukan untuk alasan keselamatan elektrik, tetapi untuk operasi biasa antena dan pengecualian TVI. Tetapi untuk definisi I yang betulUT50 kami sengaja mengambil kes yang paling teruk - kekurangan asas badan RA. Mari lihat melalui litar apa yang saya menembusi badanUT50, dan bandingkan reka bentuk yang berbeza mengikut penunjuk ini. 1. Dalam RA konvensional dengan pengubah kuasa, arus ialah lUT50 mengalir melalui dua litar selari - melalui salah satu kapasitor input penapis penindasan hingar (yang disambungkan ke fasa, Rajah 2) dan kemuatan interwiring pengubah kuasa. Yang terakhir ini biasanya diabaikan, dan ia tidak terlalu kecil. Jadi, untuk pengubah kuasa dengan Pgb = 1.6 kW (untuk menjanakan RA pada GU74B) kapasitans ini ialah 1200 pF (tnx EW1EA), untuk pengubah dengan Pgab = 500 W (untuk RA pada tiga GU50) - kira-kira 500 pF . Untuk pengiraan selanjutnya, adalah berguna untuk mengetahui bahawa kapasitor 1000 pF yang disambungkan antara fasa dan badan PA memberikan IUT50=0,06 mA dan sewajarnya UUT50=1.8 V. Jadi, disebabkan kemuatan interwinding, I mengalirUT50=0,03...0,08 mA, dan disebabkan oleh kapasitor penapis (Rajah 2) dengan nilainya 0,01...0,047 μF - 0,6...2,8 mA. Jeneral IUT50=0,6b...0,29 mA, yang sepadan dengan UUT50=19,8..87 V. Ini adalah nilai yang agak besar. Walau bagaimanapun, tiada siapa yang terkejut bahawa perumahan yang tidak dibumikan bagi mana-mana peranti dengan penapis gangguan "menggigit" agak sedikit. By the way, bekalan kuasa pengubah industri B5-7 menggunakan kapasitor laluan penapis talian 0,1 μF setiap satu! Pada masa yang sama sayaUT50=6mA, satu UUT50=150V! Mereka yang bekerja dengan unit ini tahu jenis kejutan elektrik yang boleh diterima daripada perumahannya yang tidak dibumikan. Kesimpulan: penguat kuasa dengan pengubah kuasa mempunyai gandingan kapasitif yang ketara dengan rangkaian, yang ditentukan terutamanya oleh kapasitor penapis penindasan hingar rangkaian, dan kedua oleh kapasitansi interwinding pengubah kuasa. 2. Peranti dengan bekalan kuasa pensuisan (TV, contohnya) juga disambungkan ke rangkaian melalui kapasitor penapis hingar (Gamb. 1). Mereka yang ingin mengesahkan kehadiran sambungan sedemikian boleh menyambungkan antena yang dibumikan secara luaran ke TV di dalam bilik yang gelap. Percikan api yang melompat antara penyambung antena dan soket TV apabila disambungkan harus meyakinkan anda. saya nilaiUT50 dan andaUT50, pada dasarnya, sama seperti dalam perenggan sebelumnya. Kapasiti penggulungan pengubah RF keluaran pada ferit adalah kecil dan boleh diabaikan. 3. Mari kita beralih kepada PA UA1FA [2]. Kapasiti penggulungan pengubah ferit input dan output adalah sangat kecil. UUT50 ditentukan sepenuhnya oleh kapasitor penapis talian dengan kapasiti 0,022 μF. sayaUT50=1.3 mA; UUT50=40 V. Seperti yang anda boleh lihat, parameter tidak lebih buruk daripada pengubah konvensional RA. 4. PA RV3LE [3]. Dicabut sepenuhnya, IUT50 boleh dikatakan tidak hadir. Ia adalah jenis litar yang saya fikirkan apabila dalam pengenalan saya mengatakan bahawa pengasingan daripada rangkaian RA tanpa pengubah boleh menjadi lebih baik daripada satu pengubah. Kapasiti pengubah input dan output adalah sangat kecil, dan tiada penapis hingar rangkaian. Apabila memasang penapis mengikut rajah dalam Rajah 2 IUT50 akan sama seperti dalam [2]. 5. Dalam PA RA6LFQ [4], saya mengalir melalui dua kapasitor - input 1000 pF dan output 2200 pF. Jumlah 3300 pF, IUT50=0,2 mA dan UUT50=6 V. Pengasingan yang sangat baik, tetapi ia telah pun ditunjukkan bahawa kapasitansi input 1000 pF adalah kecil untuk kemuatan pengasingan dalam laluan input 50-ohm. Jika ia dinaikkan kepada 0,015...0,022 μF yang diperlukan, maka Iut50 akan meningkat kepada 1...1.3 mA, dan Uut50 - hingga 30...40 V. Walau bagaimanapun, ini agak boleh diterima dan sepadan dengan mana-mana pengubah RA. dan reka bentuk [2,3, 4]. RA ini menggunakan penapis hingar rangkaian yang berbeza (Gamb. 1). Disebabkan kehadiran pencekik L2, L2, ia menyekat gangguan RF yang datang dari PA ke rangkaian dengan lebih baik daripada penapis termudah dalam Rajah 4. Kelebihan penapis yang sangat penting dalam Rajah XNUMX ialah ketiadaan sentuhan dengan casis, jadi ia tidak mengalirkan arus I.UT50.
Dalam reka bentuk PA tanpa pengubah, hanya penapis penindasan hingar sedemikian harus digunakan. Kuasa litar anod Semua RA [1, 2, 3, 4] mempunyai satu kelemahan biasa - menggandakan voltan sesalur digunakan untuk menggerakkan anod. Akibatnya, voltan 580...600 V yang terhasil tidak mencukupi untuk menggerakkan penguat tiub yang berkuasa. Ia perlu untuk "mempercepatkan" arus anod kepada nilai undian maksimum (dan dalam kebanyakan kes, jauh melebihi hadnya). Hasilnya ialah pengurangan hayat lampu. Walau bagaimanapun, kuasa keluaran yang terhasil tidak mengagumkan - 100...200 W (bermakna PA[2] beroperasi tanpa banyak beban). Di samping itu, voltan anod rendah Ea membawa kepada pekali pemindahan kuasa rendah penguat, yang, pada Pin kuasa input tetap, adalah berkadar terus dengan Ea. Secara amnya, Ea perlu ditingkatkan. Kesimpulannya mencadangkan sendiri: jika penggandaan tidak mencukupi, anda mesti menggunakan tiga kali ganda atau empat kali ganda voltan rangkaian. Tetapi di sini kita berhadapan dengan prasangka lain: bahawa pengganda voltan hanya sesuai untuk arus rendah dan mempunyai rintangan dalaman yang besar dan, oleh itu, penurunan voltan yang besar ("tarikhan") di bawah beban. Pengarang artikel ini berkongsi pendapat ini untuk masa yang lama, tetapi kemudian, secara literal di atas meja, memasang litar yang ditunjukkan dalam Rajah 5, dia menerima hasil yang meyakinkannya tentang sebaliknya. Diod D248B telah digunakan, dan untuk eksperimen pertama, enam kapasitor K50-31 100,0 μF x 350 V.
Lima lampu pijar 220 V/40 W yang disambungkan secara bersiri digunakan sebagai rintangan beban. Di bawah keadaan ini, parameter berikut diperoleh: - voltan tanpa beban Exx - 1220V; - voltan beban 200 W En - 1100V; - amplitud denyutan pada beban 200 W Upulse - 50 V. Itu. Penurunan voltan hanya 10%, dan riak adalah 5%. Ini lebih baik daripada banyak bekalan kuasa pengubah. Apabila litar yang sama dimuatkan dengan lima lampu 220 V/60 W, En = 1050 V dan Upulse = 80 V. Juga parameter yang sangat baik. Pada masa yang sama, bekalan kuasa dengan kuasa 200...300 W mempunyai berat kira-kira 300 g! Dalam eksperimen seterusnya, dengan diod yang sama, enam kapasitor 220,0 µF x 350 V (daripada bekalan kuasa televisyen) telah digunakan. Beban itu juga adalah lampu pijar dengan jumlah kuasa 600 W. Exx sudah tentu, tidak berubah, En=1100B, Upulse=65B. Oleh itu, menggunakan litar dalam Rajah 5, adalah mungkin untuk membuat bekalan kuasa untuk Ea = 1100 V dengan kuasa 200...300 W (menggunakan kapasitor 100,0 x 350 V), 500...600 W (pada 220,0 x 350 V) dan juga 1000...1200 W (pada 440,0 x 350 V - iaitu setiap enam kapasitor terdiri daripada dua 220,0 x 350 V). Parameter sedemikian membolehkan penggunaan bekalan kuasa yang serupa dengan banyak lampu, kedua-duanya bersambung tunggal dan bersambung selari: 3xGU50 pada la=0,4...0,5 A dan Pout=250... ...300W; 4xG811 pada Ia=0,6...0,65 A dan Pout=300... ...350 W; 2(3) GI7B pada Ia=0,6...0,7 (0,9...1)A dan Pout=400(600)W. Secara umum, anda boleh memilih pilihan yang sesuai jika anda mahu. Dengan cara ini, dalam RA [5] tripler voltan AC 500 V (dari penggulungan sekunder pengubah kuasa) digunakan untuk mendapatkan voltan anod 2100 V. Jadi, penggunaan pengganda voltan adalah amalan biasa. Soalan sering ditanya: "Bagaimanakah kapasitor elektrolitik kutub C1, C2 disambungkan terus ke rangkaian AC? Voltan ulang-alik dikenakan pada mereka, arus ulang-alik mengalir melaluinya dan ia akan meletup!" Tidak, itu tidak akan berlaku. Tidak akan ada voltan bergantian pada C1 dan C2, kerana Litar rangkaian - VD2-C1 dan rangkaian - VD3-C2 ialah penerus separuh gelombang biasa, jadi voltan kekutuban songsang tidak digunakan pada C1 atau C2. Jika anda menyambungkan osiloskop terus ke C1 (atau C2), anda boleh melihat voltan malar 300 V dengan amplitud riak 15...20 V. Arus ulang-alik (dan ketara - sehingga beberapa ampere) sudah tentu akan mengalir melalui C1 dan C2, tetapi ini adalah rejim pasport mereka. Mari kita ingat bahawa dalam banyak transistor ULF terdapat kapasitor pemisah elektrolitik dengan kapasiti ketara pada output, yang melaluinya arus ulang-alik frekuensi rendah mengalir ke pembesar suara, diukur dalam ampere dalam penguat berkuasa. Transformerless, empat kali ganda Dengan mengambil kira semua perkara di atas, penguat kuasa tanpa pengubah dengan voltan sesalur empat kali ganda dicadangkan, gambar rajah yang agak dipermudahkan ditunjukkan dalam Rajah 6. Sebagai contoh, triod ditunjukkan disambungkan mengikut litar dengan grid biasa, yang, bagaimanapun, tidak penting sama sekali - ia boleh menjadi tetrod, pentod, atau litar dengan katod biasa (voltan skrin dengan mudah boleh diperolehi oleh penstabil yang disambungkan ke titik tengah kapasitor keluaran quadrupler - voltan pada titik ini ialah + 600 V berbanding dengan katod).
Ciri-ciri berikut adalah asas dalam rajah dalam Rajah 6: - voltan anod - 1200... 1100 V (voltan sesalur empat kali ganda); - bekalan isyarat input - melalui pengubah ferit jalur lebar (FCT); - bekalan isyarat keluaran ke litar P - melalui dua kapasitor pemisah C1 dan C2 sebanyak 2000 pF x 2 kV. Adalah mudah untuk membekalkan isyarat input melalui SHPT kerana: - tidak seperti [4], di mana kapasitor pemisah digunakan, kapasiti penggulungan SHPT adalah sangat kecil, dan oleh itu tidak menyumbang kepada arus IUT50; - SHPT beroperasi pada beban malar tanpa reaktans - rintangan input RA; - SHPT menggantikan pencekik katod, dan juga (dengan menukar bilangan lilitan, iaitu nisbah transformasi) boleh digunakan untuk memadankan galangan input penguat dengan pemacu. Isyarat RF dari lampu ke litar P dibekalkan melalui dua kapasitor pengasingan: C1 memisahkan Ea daripada hujung panas litar P, dan C2 menyediakan pengasingan melalui rangkaian 50 Hz, menyambungkan elektrod biasa lampu (the grid dalam kes ini) dengan casis penguat pada frekuensi radio. Kaedah penghantaran isyarat ini (tanpa pengubah ferit yang digunakan dalam [2,3]) membolehkan anda menghantar sebarang kuasa, bekerja dengan beban reaktif dan menghapuskan sekatan tindak balas frekuensi litar keluaran. Seperti dalam semua angka sebelumnya, dalam Rajah 6 litar galvani yang disambungkan ke rangkaian diserlahkan dengan garis tebal, dan yang diasingkan daripada rangkaian ditunjukkan dengan ketebalan biasa. Litar dalam Rajah 6 juga boleh dianggap sebagai bekalan kuasa pensuisan yang diubah suai sedikit. Malah, penerus dan penjana frekuensi tinggi (lampu) disambungkan terus ke voltan sesalur. Hanya dalam kes ini ia bukan pengayun diri, tetapi penjana dengan pengujaan luaran melalui input SHPT (dalam buku lama mengenai teknologi penghantaran, penguat kuasa dipanggil penjana dengan pengujaan luaran). Isyarat keluaran penjana dikeluarkan bukan melalui pengubah ferit, seperti dalam bekalan kuasa pensuisan, tetapi melalui kapasitor C1, C2. Keputusan ini agak logik, kerana frekuensi terendah penjana (1,8 MHz) adalah lebih daripada 30000 kali lebih tinggi daripada frekuensi rangkaian bekalan, dan rintangan kapasitor C1, C2 pada frekuensi ini berbeza dengan jumlah yang sama. Satu lagi perbezaan antara litar dalam Rajah 6 dan bekalan kuasa pensuisan konvensional ialah penjana beroperasi bukan dalam mod pensuisan, tetapi dalam mod linear (di sepanjang sampul surat), oleh itu kecekapan menukar voltan sesalur menjadi isyarat RF ( dengan kata lain, kecekapan penguat) bukan 85%...90%, dan 55...60%. Output disambungkan kepada litar P biasa. Arus kebocoran rangkaian ke perumah untuk litar Rajah 6 (apabila menggunakan penapis hingar mengikut litar Rajah 4) ditentukan hanya oleh kapasitor C2 dan ialah IUT50=0,12 mA, manakala UUT50=3,6 V. Ini lebih baik daripada kebanyakan RA pengubah. Beberapa keperluan untuk butiran litar. Diod mesti direka bentuk untuk Uar>600 V dan purata arus sekurang-kurangnya 4Ia_max. Arus beban nadi yang dibenarkan bagi diod hendaklah 2...3 kali lebih besar. KD202R, D248B adalah sesuai. Kapasitor bekalan kuasa mesti mempunyai voltan >350 V, kapasitinya mestilah sekurang-kurangnya 100 μF untuk setiap 250 mA arus anod. Kapasitans C1 dan C2 dipilih supaya pada frekuensi operasi yang paling rendah reaktansnya kurang daripada 1/10 Roe litar P. Untuk Roe>500 Ohm, C1 dan C2 sebanyak 2000 pF setiap satu adalah mencukupi. Voltan pada C1 dan C2 tidak melebihi 900 V, tetapi kerana ia menyediakan keselamatan elektrik, masuk akal untuk membawanya dengan margin yang besar - 2 kV atau lebih. Dari sudut keselamatan, keperluan untuk voltan pecah C1 dan C2 adalah sama seperti dalam pengubah kuasa konvensional untuk voltan pecah antara sesalur dan belitan sekunder. Litar katod dan grid boleh mempunyai potensi sehingga 900 V berbanding dengan casis (jika ia dibumikan). Oleh itu, penebat litar ini, penebat antara lilitan input SHPT (cukup menggunakan wayar MGTF 0,5) dan penebat antara lilitan pengubah filamen (sebarang pengubah voltan bersatu sesuai) mesti direka untuk nilai ini. Sekarang mari kita beralih kepada penerangan skim praktikal. Peringkat keluaran pemancar Rajah 7 menunjukkan gambarajah skematik penguat akhir sebuah transceiver dengan kuasa keluaran 100...200 W. Jangan tergesa-gesa untuk tersenyum dengan ragu-ragu, mendakwa bahawa transistor PA telah digunakan untuk masa yang lama untuk mendapatkan kuasa sedemikian, dan di sini dicetak panggilan untuk kembali ke lampu. Pertama, penulis mengetahui tentang kewujudan transistor RA. Dia mengembangkannya sendiri dan menggunakannya selama beberapa tahun. Kedua, mari kita bandingkan transistor tolak-tarik tipikal RA dengan kuasa keluaran 100 W dengan tiub RA dengan kuasa yang sama (Rajah 7) mengikut parameter utama.
1. Kebolehpercayaan. Di sini tiub RA tidak mempunyai persaingan. Adakah transistor dengan Pras = 350 W dan rintangan kepada beban nadi sepuluh kali ganda biasa? Dan untuk GI7B ini adalah parameter biasa. Tidak berbaloi untuk bercakap tentang bekerja dengan beban dengan SWR yang tinggi dan ketahanan terhadap caj statik pada antena - tiub RA secara praktikal tidak memerlukan sebarang sistem perlindungan. 2. Pekali pemindahan kuasa. Lebih kurang sama untuk kedua-dua skim - kira-kira 10. 3. Penyelarasan dengan beban. Litar P pada output lampu PA memastikan penyelarasan dengan hampir sebarang beban. Dalam transistor RA, untuk tujuan ini, selepas penapis lulus rendah keluaran, anda perlu menggunakan peranti padanan yang berasingan. 4. Dimensi. Transistor (walaupun sepasang dalam lata tarik-tolak) tentu saja, lebih kecil daripada lampu. Tetapi jika anda memasangnya pada radiator, perbezaan ini hilang. Hakikatnya ialah radiator lampu boleh mempunyai suhu 140...150°C, tetapi untuk transistor suhu tinggi seperti itu tidak boleh diterima. Malah, kuasa yang dikeluarkan oleh radiator ke dalam persekitaran adalah berkadar terus dengan kedua-dua kawasan radiator dan perbezaan suhu antaranya dan persekitaran. Oleh itu, radiator lampu yang lebih panas mengeluarkan haba dengan lebih cekap, dan oleh itu, untuk menghilangkan kuasa yang sama, radiator untuk transistor mestilah lebih besar daripada radiator anod lampu. 5. Kecekapan. Pada pandangan pertama, lampu harus hilang - kuasa dalam litar filamen hilang tanpa guna, dan untuk GI7B ini banyak - 25 W. Tetapi mari kita buat matematik. Kecekapan transistor tolak-tarik RA adalah, paling baik, 40% (kedua-duanya mengikut data daripada [6] dan daripada pengukuran praktikal parameter transceiver yang diimport). Untuk lampu RA, dengan mengambil kira kerugian dalam litar-P, kecekapan dalam litar anod ialah 50...60%, i.e. pada Pout = 100 W, Rout akan menjadi 180...200 W. Walaupun kita menambah 25 W di sepanjang litar filamen, kecekapan keseluruhan akan menjadi 45%...50%, i.e. lebih tinggi daripada transistor RA. 6. Harga. Sudah tentu, jika anda membeli lampu dan transistor pada harga pengeluar, lampu itu akan lebih mahal. Tetapi jika, secara praktikalnya, kita melihat harga di pasaran radio, maka sepasang transistor frekuensi tinggi yang berkuasa tidak akan lebih murah, tetapi kemungkinan besar lebih mahal daripada lampu. 7. Berat badan. Bagi penguat itu sendiri, semua yang dikatakan dalam perenggan 4 tentang dimensi adalah benar di sini. Bekalan kuasa untuk PA transistor mesti menyediakan lebih daripada 250 W kuasa keluaran, kuasa keseluruhan pengubah kuasanya (termasuk kerugian pada penstabil) mestilah sekurang-kurangnya 300 W. Secara umum, berat blok sedemikian ternyata lebih daripada kg. Berat bekalan kuasa (penapis utama + quadrifier + pengubah filamen) bagi penguat kuasa yang ditunjukkan dalam Rajah 7 adalah lebih daripada 1 kg. Dengan transceiver transistor sepenuhnya (termasuk yang diimport, terutamanya model lama, tanpa penala terbina dalam), situasi yang agak paradoks timbul. Transceiver itu sendiri kecil, ringan dan cantik. Tetapi untuk bekerja di udara dengan antena sebenar, anda perlu memasang penala antena dan bekalan kuasa rangkaian berdekatan (dua kali ganda berat dan saiz transceiver itu sendiri). Dalam hal ini, RA yang ditunjukkan dalam Rajah 7 tidak memerlukan sebarang peranti tambahan - ia termasuk kedua-dua bekalan kuasa dan litar sepadan dengan antena. Mari kita beralih kepada gambar rajah litar (Gamb. 7). Diod VD1...VD4 dan kapasitor elektrolitik C3...C8 - empat kali ganda voltan sesalur. C1, L1, C2 - penapis hingar rangkaian. Suis tiga kedudukan S1 dan perintang pengehad arus R1 adalah elemen sistem dua peringkat untuk menghidupkan dan mengurangkan arus masuk apabila dihidupkan. T1 adalah pengubah nakal. C9 - penyekatan frekuensi radio bekalan kuasa anod. C12, C13 - Pengasingan HF dan penyahgandingan rangkaian. Ldr - anod tercekik. VD5 menyediakan bias awal lampu. C10, C11 - menyekat mengikut HF.T2- pengubah pengasingan input. C14, C15, C16, L3, L4 adalah elemen biasa litar P keluaran. Pensuisan RX-TX tidak disediakan untuk lampu, arus awal ialah 5...10 mA, dan pelesapan kuasa pada anod semasa jeda dan dalam mod terima adalah rendah - 6...11 W. Jika anda perlu mengunci lampu dalam mod terima, sudah cukup untuk menyambungkan perintang 5 kOhm secara bersiri dengan VD100 (atau diod zener D817 dengan mana-mana indeks huruf) dan menutupnya dengan kenalan geganti RX/TX apabila beralih kepada penghantaran. Details C1, C2 - jenis K73-17 untuk voltan sekurang-kurangnya 400 V, C3...C8- K50-31.K50.27, K50-29 (lebih baik tidak menggunakan kapasitor jenis K50-35 kerana ia kebolehpercayaan yang rendah); C9, C12, C13 - KSO-11, K15-U1 untuk voltan sekurang-kurangnya 2 kV, dan C12 dan C13 untuk kuasa reaktif sekurang-kurangnya kuasa output PA; C10, C11-KM-5 atau yang serupa; S15, S17 - K15-U1 untuk kuasa reaktif tidak kurang daripada 10 kali ganda kuasa keluaran RA; C16 - KPE terbina dalam daripada penerima transistor. C14 diperbuat daripada KPI standard 2x12/495 pF dengan menipiskan pemutar dan plat pemegun melalui satu, diikuti dengan penjajaran bahagian pemegun dengan memateri semula pengikatnya ke pangkal KPI. L1 ialah pencekik penapis hingar, mengandungi 2x20 lilitan wayar rangkaian pada gelang ferit gred 2000NN dengan saiz yang sesuai. Reka bentuk anod choke L-dr dan gegelung litar P L3, L4 telah diterangkan berulang kali dalam literatur [7,8]. T1 - mana-mana yang mempunyai penebat yang baik antara belitan akan dilakukan, contohnya dari siri TN. Teras T2 terdiri daripada dua tiub ferit yang terletak bersebelahan antara satu sama lain, setiap satunya dilekatkan daripada tiga cincin 400NN K10x5x5. Belitan yang disambungkan ke lampu mengandungi 2x4 lilitan wayar MGTF 0,5. Bilangan lilitan dan reka bentuk belitan primer T2 bergantung pada jenis pemacu dan galangan keluarannya. Jika belitan primer mengandungi 4 lilitan, maka Rin akan menjadi 100 Ohm; jika 2, maka Rin - 25 Ohm. Penggulungan utama pengarang mengandungi 1+1 lilitan wayar MGTF 0,5 dan terminalnya disambungkan terus kepada pengumpul transistor pemacu, dan voltan bekalan pemacu digunakan pada terminal tengah. Saya menekankan sekali lagi bahawa penggulungan utama T2 mesti terlindung dengan baik. Jika terdapat keperluan untuk memperkenalkan ALC, maka isyarat boleh dikeluarkan daripada belitan tambahan dengan menggulungnya di sekitar T2, seperti yang dilakukan dalam transceiver RA3AO. Pembinaan Bahagian litar P terletak di panel hadapan transceiver. Di belakang mereka terdapat lampu mendatar. Petak keluaran (anod lampu, C12, Ldr, litar U) dipisahkan oleh skrin berbentuk U yang dibumikan. Lampu dipasang pada radiator anod dengan bos fluoroplastik pada skru mengetuk sendiri. Sekiranya perlu untuk menggantikan lampu, ia dicabut dari radiator anod, yang dipasang "sekali dan untuk semua". Lubang dengan diameter 6...8 mm lebih besar daripada diameter keluaran grid lampu dibuat dalam skrin berbentuk U (untuk mengelakkan pintasan grid ke badan). Plat duralumin berukuran 70x70 mm, terlindung daripada casis, diletakkan pada output grid. Plat itu dilekatkan pada bahagian belakang skrin berbentuk U melalui empat gasket fluoroplastik. Kapasitor C13 diletakkan di antara plat ini dan skrin. Di belakang lampu (di panel belakang) terdapat pengubah T1 yang kurang ajar. C10, C11 dipasang pada terminal lampu dan T1. Transformer T2 terletak pada pendakap di bawah terminal katod lampu. Semua bahagian bekalan kuasa, termasuk R1 dan VD5 (dengan radiator kecil), diletakkan pada papan gentian kaca yang berasingan. Papan mesti diletakkan supaya dapat mengelakkan pemanasan C3...C8 daripada lampu VL1. Jika susun aturnya padat, mungkin perlu memasang perisai haba, contohnya, diperbuat daripada asbestos nipis yang dilekatkan pada lamina gentian kaca. Penemuan Dalam litar ini, lampu dengan mudah "berayun" kepada arus Ia = 200...250 mA pada Pvx = 8...12 W (2xKT913V). Dengan pemandu yang lebih berkuasa, anda boleh mendapatkan Ia = 0,38...0,4 A. Walau bagaimanapun, untuk transceiver adalah disyorkan untuk mengehadkan arus kepada Ia = 200 mA dan, dengan itu, Pout = 100 W. Dengan kuasa ini, lampu boleh beroperasi tanpa bertiup walaupun dengan sinaran berterusan (FM, contohnya) - hasilnya adalah transceiver yang sangat selesa yang tidak "melolong" dengan kipas betul-betul di hadapan pengendali. Di samping itu, kuasa 100 W adalah mencukupi untuk "meningkatkan" hampir mana-mana PA dan untuk kerja harian di udara. Jika anda menggunakan RA mengikut rajah dalam Rajah 7 sebagai luaran, maka pada Pin = 40 W ia memberikan Ia = 0,38...0,4 A dan Pout = 190...220 W (sudah tentu, apabila menggunakan paksaan penyejukan anod). RA pada tiga GU50 Digunakan secara meluas di kalangan amatur radio di CIS, RA pada tiga lampu GU50 pada Ea = 1100 V, ternyata, tidak memerlukan pengubah kuasa sama sekali! Gambar rajah litar praktikalnya bertepatan dengan yang ditunjukkan dalam Rajah 7, ia hanya perlu untuk meningkatkan kuasa R1 kepada 5...10 W, kapasitansi C3...C8 kepada 220 μF, dan membuat litar katod mengikut Rajah 8.
Transformer T2 mempunyai bilangan lilitan yang sama dalam lilitan primer dan sekunder. Jika T2 direka bentuk secara struktur seperti yang diterangkan dalam bahagian sebelumnya, ia harus mengandungi tiga pusingan dalam setiap belitan. Dalam reka bentuk ini, T2 juga boleh dibuat seperti berikut: 400...600 lilitan dililit pada cincin ferit 20...32 NN dengan diameter luar 8...12 mm menggunakan kabel sepaksi nipis. Teras pusat daripada kabel membentuk belitan sekunder, dan jalinan membentuk belitan primer. Sudah tentu, anda boleh menggulung T2 dengan sepasang wayar MGTF yang dipintal. Walau apa pun, jangan lupa tentang kualiti penebat belitan T2. RA pada dua (tiga) GI7B Rajah secara praktikalnya bertepatan dengan rajah dalam Rajah 7. Perbezaannya adalah seperti berikut: kapasitansi C3...C8 untuk dua lampu hendaklah 330 μF (untuk tiga - 470 μF atau 2x220 μF); penarafan R1 harus dikurangkan kepada 180...240 Ohm, dan kuasanya meningkat kepada 10...20 W; bukannya VD5, analog transistor bagi diod zener yang berkuasa harus disertakan (Rajah 9).
VT1 mesti dipasang pada radiator yang diasingkan daripada casis dan membenarkan pelesapan kuasa 15 W (untuk tiga lampu - 25 W). T2 mempunyai bilangan lilitan yang sama dalam semua belitan. Apabila memilih teras untuk T2, ia harus diambil kira bahawa komponen langsung arus katod lampu akan pincang teras. Litar P mesti direka bentuk untuk Roе=800..900 Ohm (untuk tiga lampu - 500...600 Ohm). Untuk dua lampu pada Pin=45...50 W, arus anod mencapai 0,75...0,8A (Pout=400 W). Untuk tiga lampu pada Pin=70...75 W, arus anod mencapai 1...1,1 A (Pout=600 W). Pembinaan Casis pembumian utama terletak secara mendatar kira-kira 50...60mm dari bahagian bawah. Di tempat di mana lampu dipasang, lubang persegi berukuran 14x14 cm dipotong di dalam casis. Lampu dipasang secara menegak dan diikat dengan pengapit oleh alur keluar grid ke plat persegi berukuran 16x16 cm (dimensi adalah anggaran, bergantung pada bilangan lampu dan susunannya). Plat ini dengan lampu yang dipasang padanya dipasang di atas lubang dalam casis dan dilekatkan padanya melalui gasket fluoroplastik penebat. C13 dipasang di antara plat dan casis. Dalam kes pengujaan diri atau operasi yang tidak stabil, PA C13 lebih baik dibuat dalam bentuk satu set beberapa kapasitor (dengan jumlah kapasiti 2000 pF), meletakkannya di sekeliling perimeter plat dengan lampu. Lampu ditiup menggunakan ekzos udara seperti berikut: kipas dipilih (mengikut bilangan lampu) dengan diameter sama atau lebih besar sedikit daripada diameter radiator anod; kipas dipasang pada penutup atas RA (lubang). dipotong untuk mereka) betul-betul bertentangan dengan lampu. Saluran udara silinder digulung dari 2-3 lapisan gentian kaca (anda perlu melapisi sekeping dimensi yang sesuai). Untuk mengelakkan penggulungan, hujung lamina gentian kaca dijahit dengan kurungan logam. Diameter atas saluran udara mesti betul-betul sepadan dengan diameter luar kipas, diameter bawah mesti bertepatan dengan diameter anod lampu (jika ia berbeza, maka saluran udara dibuat berbentuk kon). Saluran udara yang dihasilkan diletakkan dengan ketat. pada kipas dan dilekatkan dengan teliti dengan gam Phoenix. Akibatnya, apabila penutup atas diturunkan, saluran udara sesuai dengan tepat ke anod. Kesimpulan Jadi, RA tanpa pengubah tidak lebih berbahaya daripada penguat dengan pengubah kuasa. Untuk mendapatkan voltan anod 600...1100 V, pengubah kuasa tidak diperlukan sama sekali. Komplikasi apabila beralih kepada bekalan kuasa tanpa transformer adalah minimum, dan keperluan untuk mengasingkan beberapa bahagian daripada casis tidak mungkin menakutkan pengendali gelombang pendek - dalam penguat kuasa pengubah dengan voltan anod tinggi terdapat lebih daripada cukup bahagian tersebut. Adakah RA tanpa pengubah benar-benar baik sehingga ia tidak mempunyai kelemahan? Sudah tentu ia berlaku (seperti mana-mana peranti lain). Berikut adalah beberapa: - persediaan yang menyusahkan. Jika anda perlu mengukur mod lampu atau menggunakan osiloskop untuk memeriksa isyarat dalam litar yang disambungkan ke rangkaian, anda mesti menggunakan pengubah pengasingan rangkaian 1:1. Walau bagaimanapun, untuk litar yang telah terbukti dan terbukti dengan kelayakan amatur radio yang mencukupi, ini tidak diperlukan; - penggunaan kapasitor elektrolitik. Dalam 10-12 tahun mereka mungkin perlu diganti. Walau bagaimanapun, ini tidak mengganggu syarikat yang menghasilkan penguat kuasa RA - sebahagian besar RA industri menggunakan kapasitor elektrolitik; - penguat kuasa tanpa transformer hanya boleh dikuasakan daripada rangkaian arus ulang-alik; - untuk mendapatkan kuasa keluaran yang besar (1 kW atau lebih), voltan anod 1,1 kV tidak mencukupi. Walau bagaimanapun, jika anda menggunakan lampu yang menyediakan Ia>2 A (GS3B, contohnya), anda boleh cuba mencipta lampu yang serupa peranti. Pengarang belum lagi menguji pilihan ini. Soalan dan Jawapan 1. Adakah keselamatan litar bergantung pada "kekutuban" penyambungan palam ke rangkaian? Tidak, ia tidak bergantung. Pengasingan daripada rangkaian dipastikan dalam mana-mana kedudukan palam. Terdapat perbezaan hanya dalam magnitud arus IUT50. Jika "sifar" rangkaian disambungkan ke wayar rangkaian yang lebih rendah mengikut rajah (Rajah 7 dalam N2/99), maka tolak penerus (grid lampu) adalah pada potensi malar 600 V berbanding dengan perumahan , dan sayaUT50=0. Sekiranya terdapat "fasa" pada wayar ini, maka pada tolak penerus (grid lampu) akan terdapat potensi yang berbeza dari 600 hingga 900 V dengan frekuensi 50 Hz. Komponen selang seli potensi ini melalui C13 (2000 pF x 2 kV) menyebabkan aliran IUT50 kira-kira 120 µA. Dalam kes ini, UУТ50 hanya beberapa volt. 2. Apakah yang berlaku jika badan RA tidak dibumikan atau dibumikan dengan buruk? Dari segi keselamatan dan operasi RA, tiada apa yang akan berubah, tetapi masalah mungkin timbul dengan antena dan TVI. (Kami mengingatkan anda sekali lagi tentang kehadiran wajib sistem pembumian di stesen radio amatur. Ed.) 3. Mengenai kapasitansi kapasitor quadrupler voltan. Kapasiti minimum yang diperlukan bagi setiap enam kapasitor pemeteran boleh dianggarkan seperti berikut: kemuatannya dalam mikrofarad hendaklah sama dengan kuasa keluaran RA dalam watt. Dalam kes ini, "drawdown" sumber anod di bawah beban akan menjadi kira-kira 100...120 V. Sudah tentu, anda boleh menggunakan kapasitor dengan kapasiti yang lebih besar, tetapi "drawdown" akan kurang. 4. Adakah mungkin untuk menggunakan tahap pendaraban voltan sesalur yang lebih tinggi dan bukannya empat kali ganda? Secara teorinya ya, tetapi secara praktikal tidak ada titik tertentu dalam hal ini. Hakikatnya ialah kapasitor elektrolitik voltan tinggi dengan kapasiti besar tidak begitu biasa, dan jika anda mengumpul bateri dari kapasitor kecil dengan voltan operasi 350...450 V, bilangan mereka berkembang dengan cepat secara tidak seimbang. Malah, untuk menggandakan rangkaian voltan anda memerlukan dua kapasitor untuk voltan 350 IN; untuk empat kali ganda - enam kapasitor sedemikian, untuk enam kali ganda - 17, untuk menaik taraf - 28 (!). Dengan bilangan kapasitor sedemikian, kelebihan utama RA ini hilang - berat dan dimensi rendah. 5. Sesetengah penjana arus ulang alik yang diimport tidak menghasilkan 220 V pada output, tetapi 110... 120 V, apa yang perlu dilakukan dalam kes ini? Sudah tentu, jika anda membuat satu set peralatan untuk bekerja di lapangan, tidak begitu praktikal untuk membawa autotransformer 110x220 V dengan anda. Terdapat dua pilihan. Yang pertama ialah membiarkan litar RA tidak berubah dan berpuas hati dengan voltan anod 600 V. Yang kedua ialah memasang pendarab voltan sebanyak 8, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 1 artikel ini. Hasilnya ialah voltan 1,1...1,2 kV pada arus beban 0,35...0,4 A (ZxGU50). Saya perhatikan bahawa jika penjana menghasilkan voltan AC 120 V, maka kapasitor C1 dan C2 (setiap dua K50-7) beroperasi pada voltan yang hampir dengan had. Litar boleh disambung semula dengan mudah untuk berfungsi sebagai empat kali ganda daripada rangkaian 220 V. Untuk melakukan ini, hanya gunakan suis untuk memutuskan empat litar (titik putus ditunjukkan dalam Rajah 1 dengan salib)
6. Mengapakah RA ditunjukkan dalam Rajah. 7, tidak membekalkan 200 W kepada beban? Malangnya, saya tidak menyatakan diri saya sepenuhnya dengan tepat. Bekalan kuasa PA dalam litar yang disebutkan direka hanya untuk kuasa keluaran 100 W. Untuk mendapatkan Pout = 200 W, kapasitor quadrupler mesti mempunyai kapasiti 220 μF. 7. Bagaimana untuk mendapatkan isyarat ALC apabila menggunakan bekalan kuasa tanpa transformer? Malangnya, kaedah tradisional untuk mendapatkan isyarat ALC (dari arus grid, daripada amplitud voltan pada grid) tidak terpakai dalam kes ini - lampu disambungkan secara galvani ke rangkaian. Hanya isyarat pada belitan pengubah input boleh dipantau. Nah, kita tidak sepatutnya lupa bahawa mana-mana RA tidak boleh "dipam". 8. Mengenai mod pengendalian lampu dan pensuisan RX/TX. Diod pincang zener D7A yang ditunjukkan dalam Rajah 2 (dalam N99/816) tidak memberikan arus awal yang mencukupi pada setiap contoh GI7B; ia mungkin memerlukan penggantian, contohnya, dengan D815Zh. Sesentuh geganti RX/TX, yang menukar mod pengendalian lampu, adalah (seperti keseluruhan litar katod) di bawah potensi sehingga 900 V berbanding dengan perumah. Pensuisan memerlukan geganti yang boleh menahan 900 V antara kumpulan sesentuh dan belitan, serta antara kumpulan sesentuh dan badan geganti. Relay buluh sama sekali tidak sesuai - kenalannya "melekat" dengan cepat. Pengasingan optik secara radikal menyelesaikan masalah ini. Selain itu, perlu menggunakan optocoupler buatan sendiri; yang bersepadu industri tidak sesuai, kerana voltan yang dibenarkan antara input dan output tidak melebihi 500 V, dan dalam kes ini > 900 V diperlukan. Salah satu pilihan yang mungkin ditunjukkan dalam Rajah 2.
Analog boleh laras bagi diod zener dipasang pada transistor VT2, VT3. Voltan penstabilan VD2 digunakan sebagai rujukan. Voltan ini dibandingkan dengan sebahagian daripada voltan keluaran yang diambil daripada pembahagi R3, RP1, R4. Voltan perbezaan dikuatkan oleh VT2 dan mengawal VT3 yang berkuasa. Apabila photoresistor RF1 diterangi oleh LED VD1, rintangan photoresistor berkurangan secara mendadak, dan pembahagi R3, RP1 dihalang, transistor R4 VT2 dan VT3 ditutup. Voltan keluaran meningkat kepada tahap penstabilan VD3 (47V), yang memastikan penutupan lampu yang boleh dipercayai semasa penerimaan. Semasa penghantaran, VD1 padam, dihalang oleh transistor terbuka VT1, rintangan RF1 meningkat kepada beberapa ratus kilo-ohm, dan ia secara praktikalnya berhenti mempengaruhi operasi litar. Voltan pada output litar dikurangkan ke tahap yang ditetapkan oleh RP1 (dengan penarafan R2, RP3, R1, VD4 ditunjukkan dalam Rajah 2, ia diselaraskan dari 11 hingga 18 V). VD3 - diod zener pelindung. Untuk mengurangkan kuasa yang hilang oleh VT3 (ia dipasang pada radiator kecil), perintang yang kuat dipasang di pengumpulnya. Galangan dinamik keluaran litar adalah kurang daripada 1 ohm. Photoresistor RF1 dan LED VD1 diletakkan di dalam tiub hitam (coaxial cable shell) pada jarak 2..3 mm antara satu sama lain. Litar yang ditunjukkan dalam Rajah 2 direka bentuk untuk beroperasi dalam katod satu lampu (Imax = 0,35 A). Sekiranya arus maksimum yang lebih tinggi diperlukan, maka bukannya VT3 adalah perlu untuk memasang transistor komposit, contohnya KT825, dan mengira semula nilai dan kuasa R7 berdasarkan fakta bahawa pada arus penstabilan maksimum, kira-kira 7% daripada jumlah voltan harus jatuh pada R75 (dalam kes ini - kira-kira 10V). 9. Mengenai ketidaktepatan dalam penerbitan Dalam Rajah 8 (No. 2/99), grid lampu GU-50 tidak sepatutnya berada pada badan, tetapi, sudah tentu, pada wayar negatif penerus. Kesusasteraan
Pengarang: I. Goncharenko (EU1TT); Penerbitan: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
Mesin untuk menipis bunga di taman
02.05.2024 Mikroskop Inframerah Lanjutan
02.05.2024 Perangkap udara untuk serangga
01.05.2024
▪ Pengawal Selia DC Linear Baharu ▪ Platform teknologi baharu untuk cip elektronik boleh pakai dan Internet Perkara ▪ Akrikhin terhadap rabies pada lembu
▪ bahagian tapak Interkom. Pemilihan artikel ▪ artikel Rakyat, berwaspada! Ungkapan popular ▪ pasal Pemandu bas, bas mini. Arahan standard mengenai perlindungan buruh ▪ artikel Kuasa angin dan faktor sosial. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Komen pada artikel: Alexander Bahan yang sangat menarik. Jutaan terima kasih kepada penulis atas kerjanya!!! Alexander, US5LCW Goga Ya, amp yang hebat!!! [atas] novel Terima kasih kepada pengarang untuk penerbitan! Saya membacanya dengan penuh minat! Sebelum ini, saya takut untuk menggunakan bekalan kuasa tanpa transformer. Saya membaca dan memasang quadrupler untuk penguat pada tiga GU-50s. Semuanya berfungsi dengan baik. Rom, R3WBK. 73!
Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web
www.diagram.com.ua |
Lihat artikel lain bahagian 
Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:
Semua bahasa halaman ini