|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENSIKLOPEDIA ELEKTRONIK RADIO DAN KEJURUTERAAN ELEKTRIK Lampu atau transistor? Lampu!. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Penguat Kuasa Tiub Apakah itu "High End"? Tidak mungkin sesiapa dapat menjawab soalan ini dengan jelas. Hakikatnya konsep ini adalah emosi semata-mata. Adalah mustahil untuk mencipta laluan elektroakustik sedemikian yang akan memuaskan hati semua orang. Salah satu ciri ciri arah baharu dalam pembangunan pembiakan bunyi berkualiti tinggi ialah kebangkitan semula minat dalam penggunaan tiub vakum dalam penguat AF. Ini disebabkan oleh fakta bahawa apabila menjalankan perbandingan mendengar bunyi tiub dan peralatan transistor, pakar semakin mula memberi keutamaan kepada yang pertama daripada mereka. Dalam artikel "Kriteria kualiti bunyi psikoakustik dan pilihan parameter UMZCH", pengarang baris ini buat kali pertama cuba mewujudkan hubungan antara ciri objektif tiub elektronik dan persepsi subjektif bunyi yang disediakan oleh penguat tiub AF. Mari kita fikirkan perkara ini dengan lebih terperinci.
Pertama sekali, marilah kita mengingatkan pembaca tentang ciri utama penggunaan lampu dalam penguat AF. Terdapat tiga skema untuk menghidupkannya: dengan katod sepunya (Gamb. 1a), dengan anod sepunya (Rajah 1b), dan dengan grid sepunya (Gamb. 1c). Kuadripol U1 dan U2 secara bersyarat menetapkan litar input dan output bagi setiap litar yang ditunjukkan dalam Rajah. 1 lata. Selain itu, quadripoles mesti dibina sedemikian rupa sehingga arus terus boleh mengalir melalui litar anod lampu, dan voltan pincang malar yang diperlukan boleh digunakan pada grid berbanding katod. Lata penguat yang paling banyak digunakan, dibina mengikut skema dengan katod biasa. Dalam bentuk yang paling mudah, ia ditunjukkan dalam Rajah. 2.
Adalah diketahui bahawa sifat lampu, sebagai elemen litar elektrik, ditentukan oleh kebergantungan antara arus dan voltan dalam litar elektrodnya. Apabila mengira penguat tiub, adalah lazim untuk menggunakan ciri grid anod statik: ╡a = f(Uc) untuk Ua = const DAN ╡a=f(Ua) untuk Uc=const. Keluarga ciri-ciri ini saling berkaitan, supaya mempunyai sebahagian daripadanya, anda boleh membina yang lain. Contoh ciri triod dan pentod tersebut ditunjukkan dalam Rajah. 3 dan 4.
Parameter utama lampu mudah ditetapkan oleh ciri statik. Keuntungan ditakrifkan sebagai nisbah kenaikan voltan pada anod kepada kenaikan voltan pada grid pada arus anod malar: m = ΔUa /ΔUC pada la=const. Rintangan dalaman ditakrifkan sebagai nisbah kenaikan voltan anod kepada kenaikan arus anod pada voltan grid malar: Ri= ∆Ua/∆la at Uc=const. Kecerunan lampu ialah nisbah kenaikan arus anod kepada kenaikan voltan grid pada voltan anod malar: S = ΔIa/ΔUc pada Ua= const. Sekarang mengenai pengendalian lampu dalam peringkat penguat sebenar. Tiga mod dibezakan secara bersyarat: A. B dan C. Dalam mod A, kedudukan awal titik operasi dipilih supaya, dengan amplitud isyarat sebenar, ia bergerak dalam bahagian linear ciri grid lampu. Dalam mod B, titik operasi terletak di selekoh bawah ciri ini, dan dalam mod C, di sebelah kiri selekoh. Akibatnya, dalam dua mod terakhir, lampu beroperasi sebagai elemen bukan linear. Mod awal operasi lampu ditetapkan oleh voltan sumber kuasa litar elektrodnya, tolak penurunan voltan malar pada elemen litar ini. Penurunan voltan dan arus dalam litar elektrod mudah dicari menggunakan ciri-ciri lampu. Kami tidak akan memikirkan ciri utama operasi lampu dalam lata penguat linear dan tidak akan memberikan formula pengiraan utama untuk satu atau litar lain untuk menghidupkannya, kami akan merujuk pembaca kepada literatur [1, 2]. Kami hanya ambil perhatian bahawa sifat lata penguat tiub, sebenarnya, bersamaan dengan sifat lata serupa pada transistor. Walau bagaimanapun, terdapat juga perbezaan. Pertama, kecuraman lampu tidak bergantung pada suhu anod (dalam had yang munasabah), manakala pekali pemindahan semasa transistor h21e berubah dengan turun naik suhu kristalnya. Akibatnya, dalam penguat tiub, adalah mungkin untuk mengelakkan modulasi isyarat frekuensi rendah infra-rendah dan memastikan pembiakan yang baik bagi bahagian frekuensi rendah spektrum frekuensi audio. Salah tanggapan sedia ada mengenai "bas lemah" dalam penguat tiub adalah disebabkan, pada pendapat kami, oleh kuasa pengubah keluaran dan pengubah bekalan yang tidak mencukupi. Kedua, lampu. tidak seperti transistor, ia dikawal oleh voltan, bukan arus. Ini membolehkan anda memunggah peringkat sebelumnya dalam penguat tiub dan, dengan itu, mengurangkan ketaklinearan yang diperkenalkan olehnya. Sudah tentu, seseorang tidak sepatutnya melupakan kapasitansi input peringkat seterusnya, yang boleh menjadi agak tinggi. Jadi, dalam lata pada lampu 6N2P, nilainya pada keuntungan maksimum ialah kira-kira 73 pF. tetapi untuk mengecas kapasiti sedemikian, lebih sedikit arus diperlukan daripada arus kawalan peringkat transistor. Ketiga, lampu adalah lebih individu daripada transistor dari segi herotan bukan linear yang dimasukkan ke dalam isyarat. Sebagai contoh, kami membentangkan tahap herotan harmonik isyarat keluaran untuk dua lampu boleh tukar ganti 12AX7 dan 6N2P dalam peringkat yang setara (Jadual 1).
Maklumat yang sama untuk peringkat transistor telah ditunjukkan dalam artikel pengarang yang diterbitkan dalam "Radio" No. 12, 1987. Perlu diingat bahawa menukar mod dalam kedua-dua kes membawa kepada pengagihan semula tahap komponen harmonik. Sekarang mari kita bincangkan tentang faktor yang mempengaruhi kualiti bunyi yang disediakan oleh peringkat keluaran penguat tiub vakum. Mari kita mulakan dengan sumber kuasa, kerana, seperti yang ditunjukkan oleh amalan, operasi mana-mana peranti penguat sebahagian besarnya bergantung padanya. Disebabkan fakta bahawa pemasangan penstabil voltan dalam penguat tiub adalah tidak ekonomik, keperluan untuk semua elemen sumber kuasanya meningkat. Untuk menghapuskan kerugian dalam wayar rangkaian, beban semasanya tidak boleh melebihi 2,5 A / mm2 bahagian. Sebelum penggulungan utama pengubah rangkaian, adalah perlu untuk memasang penapis penyekat yang menyekat bunyi frekuensi tinggi dan impuls yang menembusi ke dalam penguat. Benar, ia tidak menjimatkan daripada "klik" yang menembusi penguat apabila perkakas rumah dengan beban reaktif dihidupkan dan dimatikan (peti sejuk, pembersih vakum, dll.), tetapi ia melindungi daripada gangguan yang dicipta oleh sumber pelepasan radio yang berkuasa. Perhatian khusus harus diberikan kepada pengubah kuasa. Reka bentuknya harus memastikan penindasan gangguan yang telah melalui penapis penyekat. Terdapat tiga reka bentuk utama transformer - berperisai, rod dan toroidal. Yang paling banyak digunakan ialah transformer berperisai pada litar magnet berbentuk W. Mereka murah, berteknologi maju, tetapi mempunyai bidang sesat yang besar. Di samping itu, pada transformer sedemikian adalah sangat sukar untuk mencapai penghapusan pikap dan gangguan, dan oleh itu penindasan "klik" semasa operasi perkakas rumah. Transformer pada litar magnet toroidal tidak mempunyai kelemahan ini, tetapi ia terlalu mahal. Pilihan keratan rentas litar magnet pengubah rangkaian dan lokasi belitannya di atasnya adalah sangat penting. Untuk meningkatkan kualiti bunyi, perlu berusaha untuk mengurangkan kearuhan kebocoran dan kemuatan diri pengubah. Perhatian khusus harus diberikan kepada penebat, perisai dan lokasi penggulungan rangkaian pada litar magnetik. kerana sebarang sambungan parasit menyumbang kepada penembusan gangguan dari rangkaian ke dalam penguat. Apabila memilih keratan rentas litar magnetik dan diameter wayar belitan pengubah, ia mesti diambil kira bahawa arus yang melalui belitan sekunder yang dimuatkan pada penerus jambatan boleh mencapai tiga kali ganda arus diperbetulkan. Amalan membangunkan penguat AF menunjukkan bahawa pengubah rangkaian sebenar harus mempunyai margin dua tiga kali ganda untuk keratan rentas keluli litar magnet dan wayar kuprum belitan berbanding kaedah pengiraan yang diterima umum. Tiada keperluan khas untuk penerus bekalan kuasa untuk penguat kuasa tiub yang berbeza daripada untuk peranti penguat transistor yang serupa. Melainkan peranti penerus voltan lebih tinggi harus digunakan untuk lampu, kerana voltan anod lampu dengan ketara melebihi voltan yang diperlukan untuk menghidupkan transistor. Walau bagaimanapun, baru-baru ini, ia telah menjadi bergaya untuk menggunakan kenotron dalam penerus dan bukannya diod silikon. Sesungguhnya, kenotron dibuka dengan lebih lancar, dan arus yang diperbetulkan olehnya mengandungi kurang komponen frekuensi tinggi, namun, penapis pelicinan yang baik dan topologi pelekap yang dipilih dengan betul membolehkan mereka bentuk penerus yang sangat baik berdasarkan diod silikon. Dengan kata lain, dengan penerus diod silikon yang dibuat dengan betul, penerus kenotron tidak mempunyai kelebihan berbandingnya. Elemen utama ketiga bekalan kuasa penguat ialah penapis pelicin. Dalam bekalan kuasa penguat AF berkualiti tinggi, adalah wajar untuk menggunakan penapis pada kapasitor fluoroplastik atau polipropilena. Walau bagaimanapun, kapasitor sedemikian mempunyai kapasitans spesifik yang rendah dan tidak cukup melicinkan riak voltan diperbetulkan. Dalam hal ini, adalah perlu untuk memasang kapasitor oksida dalam penapis. Paling sesuai ialah K50-27. Daripada satu kapasitor besar, disyorkan untuk menggunakan beberapa kapasitor yang lebih kecil yang disambungkan secara selari dan shunt kapasitor oksida dengan kapasitor polipropilena kecil. Walau bagaimanapun, kapasitor polipropilena K78-12 baru-baru ini muncul. K78-17 dan K78-20 dengan kapasiti kira-kira berpuluh-puluh mikrofarad, direka untuk voltan operasi 500 V. Sekarang - mengenai faktor yang menentukan pergantungan bunyi pada penguat itu sendiri. Apabila memilih litar penguat kuasa satu hujung atau tolak tarik, kelebihan dan kekurangan berikut biasanya diambil kira. Harmonik yang terkandung dalam isyarat keluaran penguat satu hujung kurang ketara secara subjektif; lata sedemikian memberikan bunyi yang lebih lembut bagi daftar frekuensi tinggi, ia lebih mudah dalam litar dan reka bentuk. Antara kelemahan lata kitaran tunggal, seseorang boleh perhatikan kecekapan rendah (15 ... 20%) dan. akibatnya, kuasa keluaran rendah, keperluan tinggi untuk tahap riak dan kestabilan voltan bekalan kuasa, kesukaran menghasilkan semula frekuensi audio rendah. Kelemahan terakhir ini dikaitkan dengan kehadiran magnetisasi kekal litar magnet pengubah keluaran penguat kuasa kitaran tunggal. Ini membawa kepada penurunan dalam kebolehtelapan magnet litar magnet, dan oleh itu kepada penurunan dalam kearuhan belitan utama pengubah keluaran dan peningkatan dalam kekerapan potong bagi tindak balas frekuensinya. Percubaan untuk meningkatkan kearuhan dengan menambah bilangan lilitan belitan primer tidak banyak membantu, kerana pincang meningkat dan peningkatan sebenar dalam kearuhan akan menjadi tidak ketara. Di samping itu, dengan peningkatan rintangan belitan, voltan yang hilang padanya akan meningkat dan kecekapan akan berkurangan. Ia adalah mungkin untuk memperbaiki keadaan dengan pembiakan frekuensi bunyi yang lebih rendah dengan meningkatkan keratan rentas litar magnetik, yang mana banyak pereka penguat tiub kitaran tunggal pergi. Penguat kuasa tekan-tarik menghasilkan semula frekuensi audio yang lebih rendah dengan lebih baik, kerana tiada kemagnetan kekal litar magnet dalam pengubah keluarannya. Penguat sedemikian mempunyai kecekapan dan kuasa keluaran yang lebih tinggi, mereka kurang menuntut parameter bekalan kuasa, mereka memerlukan pengubah keluaran yang lebih mudah. Walau bagaimanapun, penguat tolak-tarik menghasilkan semula frekuensi audio yang lebih tinggi dengan kurang ketepatan dan mempunyai litar yang lebih kompleks. Untuk mendapatkan bunyi yang tidak diherotkan, ciri-ciri yang sama bagi lampu peringkat keluaran tolak-tarik adalah sangat penting. Biasanya mereka dipilih mengikut kecuraman dan voltan penutupan, tetapi, seperti yang ditunjukkan oleh pengalaman, pemilihan hanya mengikut parameter ini tidak mencukupi. Jadi, apabila arus lampu keluaran tidak seimbang, modulasi amplitud harmonik isyarat keluaran dengan frekuensi 100 Hz berlaku. iaitu, sebagai contoh, apabila isyarat dengan frekuensi 1000 Hz dikuatkan, komponen dengan frekuensi 900 dan 1100 Hz akan hadir pada output penguat. Dan ini membawa kepada kemunculan tambahan dan, kami berani memberi jaminan kepada anda, herotan yang boleh didengar. Dengan ketidakseimbangan, sudah tentu, jumlah pekali herotan bukan linear juga meningkat. Kajian terkini menunjukkan bahawa pasangan pam mesti dipilih mengikut pemilikan bersama ciri voltan arus dengan ketepatan tidak lebih buruk daripada 5% ke atas keseluruhan julat arus operasi. Isu penggunaan OOS dalam penguat kuasa boleh diselesaikan, dengan mengambil kira kelebihan dan kekurangan yang terkenal. Dengan mengandaikan bahawa kelebihan OOS diketahui oleh pembaca, kami hanya akan mengatakan bahawa penguat tanpa OOS, sebagai contoh, menghasilkan semula frekuensi audio yang lebih tinggi dan lebih rendah yang lebih baik. Ciri-cirinya sangat bergantung pada kestabilan parameter kedua-dua lampu dan elemen litar lain, serta sifat sumber kuasa. Ia memerlukan pertimbangan pemasangan yang lebih teliti. Parameter peringkat keluaran penguat sebahagian besarnya ditentukan oleh lampu yang beroperasi di dalamnya. Pertama sekali. dengan mengambil kira ciri-ciri lampu, adalah perlu untuk memutuskan mana yang paling sesuai untuk digunakan dalam penguat - triod atau pentod (tetrodes). Sebagai contoh, berbanding dengan pentod, triod memberikan lineariti keuntungan yang lebih baik dan mempunyai rintangan dalaman yang lebih rendah, tetapi mereka mempunyai keuntungan yang lebih rendah, dan disebabkan penggunaan voltan anod yang lemah, mereka tidak membenarkan anda mendapatkan lebih banyak kuasa output. Seperti yang telah dinyatakan, tiub adalah lebih individu dari segi kualiti bunyi yang mereka sediakan. Kami membentangkan (Jadual 2) spektrum harmonik isyarat keluaran penguat kuasa kitaran tunggal tanpa maklum balas pada lampu EL-34 yang beroperasi dalam mod A dengan amplitud isyarat keluaran sepadan dengan kuasa 1 W. Tahap harmonik pertama diambil sebagai XNUMX dB.
Seperti yang dapat dilihat dari jadual, menguatkan lata pada jenis lampu yang sama, walaupun dari pengeluar yang sama, mempunyai spektrum harmonik isyarat output yang berbeza, yang bermaksud bahawa bunyi yang mereka berikan tidak akan sama. Pilihan mod operasi penguat kuasa biasanya tidak sukar. Sebaik-baiknya gunakan mod A, kerana ia memberikan kurang herotan dan bunyi yang lebih baik. Adalah lebih sukar untuk menyelesaikan isu reka bentuk litar peringkat keluaran penguat, tetapi ini akan dibincangkan dalam artikel seterusnya. Mari kita mulakan kenalan kita dengan litar penguat kuasa dengan peringkat keluaran kitaran tunggal yang beroperasi dalam mod A. Litar tipikalnya ditunjukkan dalam rajah. 5. Lata yang ditunjukkan padanya dibina di atas triod, tetapi dibenarkan menggunakan tetrod atau pentod.
Untuk menganalisis sifat utama lata kitaran tunggal pada triod, kami menggunakan yang ditunjukkan dalam Rajah. 6 keluarga ciri anod lampu ideal. Dengan penggunaan penuh voltan anod, titik operasi B harus berada di tengah-tengah garis beban AB, arus senyap ialah Iao, voltan senyap ialah Uao. amplitud voltan sinusoidal pada grid kawalan - Umc, pada anod - Ima Kuasa yang diberikan oleh lata kepada beban, Р = 1/2 (lma Uma), dan kuasa yang digunakan olehnya daripada sumber kuasa, Po = lao Uao. Dari sini adalah mudah untuk mencari kecekapan lata yang beroperasi dalam mod A, No \u2d P / Po \u0d / XNUMX (lma Uma) / Ino Uno, dan kuasa yang hilang pada anod lampu, P \uXNUMXd PXNUMX - P_ . Oleh kerana dalam mod rehat, kuasa yang dihantar oleh lampu kepada beban adalah sifar, arus senyap pentas dipilih supaya kuasa yang digunakan olehnya daripada sumber kuasa tidak melebihi kuasa maksimum yang dibenarkan yang hilang pada anod lampu. .
Fungsi beban anod dalam lata yang kita pertimbangkan dilakukan oleh pengubah keluaran, dan mengambil kira kecekapannya, kuasa yang dibekalkan terus ke kepala pembesar suara, Pn = ntrP_ Jika kuasa awal ialah Рn, maka menggunakan formula yang sama , anda boleh menentukan kuasa yang sepatutnya dalam kes ini memberikan triod kepada beban: Р_=Рн/mтР. Pada rajah. 7 menunjukkan kebergantungan kuasa P_ yang diberikan kepada beban, yang diketahui daripada teori peranti penguat. Kecekapan - No. dan pekali harmonik -Kg lata pada triod daripada nisbah Rv / Ri. Analisis kebergantungan ini membolehkan kita membuat kesimpulan berikut: - peringkat penguatan pada triod memberikan kuasa maksimum kepada beban dengan rintangan beban anod Ra=2Ri; - Kecekapan lata meningkat dengan peningkatan Rn/Rё menghampiri nilai 0,5; - peningkatan dalam rintangan beban anod triod membantu mengurangkan herotan tak linear yang diperkenalkan oleh lata.
Oleh itu, untuk mendapatkan P_ yang besar secara serentak, kecekapan yang cukup tinggi dan Kg rendah, adalah wajar untuk mempunyai nisbah Ra / Ri dalam julat 2 ... 4. Dalam kes menggunakan tetrod atau pentod dalam peringkat keluaran, sifat pergantungan ini agak berubah. Adalah diketahui bahawa pergantungan arus anod triod pada anod dan voltan grid diterangkan dengan hubungan la=(Uc--Ua/m)3/2. yang membolehkan pereka bentuk, yang mempunyai ciri anod lampu, memilih mod operasinya dengan jelas. Untuk tetrod dan pentod, persamaan seperti itu belum lagi wujud. Pengarang artikel ini cuba mendapatkan formula yang sama untuk rasuk tetrode 6P45S yang digunakan oleh syarikat kami. Hasil daripada analisis, nisbah Iа=1,8[1-1/(0.0012Ua2+ +1)](Uc/45+1)2 diperolehi, yang menerangkan kelakuan lampu ini, walau bagaimanapun, hanya pada voltan pada grid skrinnya U3 bersamaan dengan 175 V. Pada voltan lain, bukannya Uc, ungkapan (Ue + 0,5) - (U3-175) harus digantikan dalam formula. Untuk tetrod atau pentod lain, pekali dalam nisbah di atas akan mempunyai makna yang berbeza. Menggunakan persamaan ini, anda bukan sahaja boleh menentukan pekali harmonik untuk mod operasi lampu yang dipilih, tetapi, menggunakan kaedah analisis spektrum, tentukan spektrum harmonik isyarat yang diperkuatkan dan mengoptimumkannya berdasarkan kriteria persepsi bunyi subjektif. Kaedah tradisional analisis kerja pentod dan tetrod (kaedah lima ordinat) memberikan hasil yang sama. Pada rajah. 8 menunjukkan kebergantungan parameter dalam P_ dan Kg pada rintangan Ra bagi pentod 6PZS. Ia boleh dilihat dari rajah bahawa pada mulanya, dengan peningkatan dalam Ra, kuasa P_ meningkat, dan Kg berkurangan, tetapi sebaik sahaja Ra menjadi sama dengan 3.4 kOhm (untuk lampu lain nilai ini akan berbeza), kuasa bermula menurun, dan Kg bertambah. Dalam erti kata lain, triod kurang kritikal terhadap pilihan Ra. daripada tetrod dan pentod. Cara ini mempengaruhi kualiti bunyi adalah sukar untuk dinyatakan, tetapi kemungkinan peringkat keluaran pada triod sepatutnya berbunyi lebih selesa daripada pada tetrod atau pentod.
Sebaliknya, lata berdasarkan pentod dan tetrod dalam mod kuasa maksimum P_ mempunyai kecekapan yang lebih tinggi (0.35 ... 0.4). daripada lata pada triod (0,15 ... 0.25). Sekarang mari kita pertimbangkan ciri-ciri pengubah keluaran yang dipasang dalam kitaran tunggal UMZCH yang beroperasi dalam mod A. Dalam peringkat sedemikian, seperti yang diketahui, terdapat kemagnetan berterusan litar magnet pengubah, yang boleh menyebabkan penurunan kebolehtelapan magnetnya. dan penurunan dalam kearuhan belitan primer, yang disertai dengan penyempitan jalur frekuensi boleh dihasilkan semula daripada spektrum frekuensi rendah. Seperti berikut daripada formula untuk menentukan kearuhan gegelung dengan litar magnet keluli tertutup (L=1,26nSmW2/Lc -10-8, Hn. di mana m ialah kebolehtelapan magnet bagi litar magnet; SM ialah keratan rentas bagi litar magnetik, cm2; W ialah bilangan lilitan gegelung; Lc ialah purata panjang garis medan magnet, cm), adalah mungkin untuk meningkatkan kearuhan belitan utama pengubah dengan meningkatkan bilangannya. pusingan dan keratan rentas litar magnetik. Walau bagaimanapun, peningkatan dalam bilangan lilitan disertai dengan peningkatan dalam pincang, dan peningkatan dalam keratan rentas litar magnet membawa kepada peningkatan mendadak dalam dimensi dan berat pengubah. Di samping itu, induktansi sebenarnya tumbuh sangat perlahan. Kami menggambarkan proses memilih litar magnetik dan bilangan lilitan penggulungan utama pengubah dengan contoh berikut. Katakan kita perlu menjalankan prosedur ini untuk peringkat penguat dengan rintangan anod lampu keluaran Ra = 2 kOhm, arus anod 1a = 0,2 A dan kuasa berguna P_ = 24 W. Adalah diketahui bahawa induktansi yang diperlukan untuk penggulungan utama pengubah keluaran ditentukan oleh formula L \u0,3d 20 Ra / fn, H, yang bermaksud bahawa jika kita mahu julat frekuensi operasi dihadkan kepada fn \u0,3d 2 Hz, maka kita mesti menyediakan kearuhan L \u10d 3 20 30 25 /50=5 Gn. Apabila menggunakan litar magnetik PL6x0,3xb25, yang hanya boleh menampung bilangan lilitan yang sangat tertentu, ini boleh dilakukan dengan nisbah rintangan belitan utama kepada rintangan anod Ro50 / Ra = 120. Teras magnet dengan keratan rentas besar PL0,25x32x64 memungkinkan untuk mengurangkan nisbah ini kepada 16, dan PL0,2xXNUMXxXNUMX kepada XNUMX. Adalah mudah untuk melihat bahawa peningkatan dalam keratan rentas litar magnet dengan faktor tiga membawa kepada penurunan nisbah Ro6 / Ra daripada 0,3 kepada 0,2, dan untuk mendapatkan daftar frekuensi rendah yang dibangunkan dengan baik, nisbah ini hendaklah sama dengan 0,1, kerana jika tidak, disebabkan voltan jatuh pada rintangan penggulungan primer yang terlalu tinggi, kecekapan peringkat keluaran akan berkurangan. Jika julat frekuensi boleh dihasilkan dihadkan kepada frekuensi 30 Hz, maka induktansi belitan primer akan berkurangan kepada 20 H, dan dalam kes ini, apabila menggunakan litar magnetik PL25x50x65, PL25x50x120 dan PL32x64x160, nisbah Ro6 / Ra akan masing-masing sama dengan 0,23, 0,14 dan 0,13. yang juga lebih besar daripada 0,1 yang diperlukan. Untuk mendapatkan nisbah yang diingini, ia boleh disyorkan untuk meningkatkan voltan anod lampu keluaran, kemudian, dengan kuasa malar dipindahkan ke beban, adalah mungkin untuk mengurangkan arus anod, dan dengan itu mengurangkan pincang pengubah keluaran. Di samping itu, adalah mungkin untuk meningkatkan frekuensi yang lebih rendah bagi julat frekuensi boleh dihasilkan sehingga 40 Hz dan mengurangkan rintangan beban anod Rn dengan menggunakan lampu dengan rintangan dalaman yang rendah Ri. Sekarang mari kita beralih kepada mempertimbangkan ciri-ciri peringkat output tolak-tarik (Gamb. 9). Lata ini mengenakan keperluan ketat pada simetri isyarat antifasa yang tiba pada inputnya. Keperluan ini mesti dipenuhi oleh lata terbalik fasa.
Dari sudut memastikan simetri isyarat keluaran, yang terbaik ialah penyongsang fasa yang dibuat pada dua triod yang disambungkan mengikut litar seimbang (Rajah 10). Simetrinya bergantung pada parameter penjana semasa dalam litar katod lampu penyongsang fasa.
Untuk menggambarkan kenyataan ini, kami membentangkan spektrum harmonik dan pekali herotan tak linear bagi isyarat keluaran penyongsang fasa yang beroperasi dengan penjana, rintangan setara yang mana ialah 11 dan 30 kOhm (lihat jadual).
Pengukuran telah dijalankan untuk tahap isyarat keluaran penyongsang tiga fasa: maksimum (+20 dB), nominal (+10 dB) dan minimum (0 dB). Adalah mudah untuk melihat bahawa dengan peningkatan rintangan setara penjana dari 11 hingga 30 kΩ, pekali harmonik isyarat keluaran, ditentukan oleh simetri penyongsang fasa, turun hampir satu faktor dua. Sebagai penjana semasa, anda boleh menggunakan lampu, transistor atau perintang konvensional. Perhatian khusus harus diberikan kepada pemilihan pasangan lampu untuk peringkat keluaran tolak-tarik. Ini sangat penting untuk dilakukan, kerana ketidakseimbangan membawa kepada peningkatan ketara dalam herotan keseluruhan pada output penguat, serta modulasi amplitud harmonik dengan frekuensi 100 Hz disebabkan oleh penurunan tahap penindasan riak bekalan kuasa, yang adalah wujud dalam semua peringkat yang seimbang. Kajian terbaru yang dijalankan oleh pengarang artikel mengesahkan keperluan untuk memilih pasangan lampu mengikut kebetulan ciri voltan semasa dengan ketepatan tidak lebih buruk daripada 5 ... 2% dalam keseluruhan julat arus operasi. Untuk mengira peringkat output tolak-tarik yang beroperasi dalam mod A, anda boleh menggunakan formula untuk mengira peringkat satu hujung, hanya menggandakan kuasa P_. Dalam kes operasinya dalam mod B, prosedur pengiraan agak berubah [3]. Ditunjukkan dalam rajah. 11, pergantungan kuasa yang dihantar kepada beban P_ dan kecekapan pada nisbah Ron/Ri juga mengesahkan fakta bahawa, pada voltan anod dan operasi tertentu dalam mod B tanpa arus grid, triod menyampaikan kuasa terbesar pada anod rintangan beban sama dengan rintangan dalamannya Ri. Kecekapan peringkat keluaran tolak-tarik pada triod dalam mod B meningkat dengan peningkatan Ron, cenderung kepada nilai 0,785.
Dalam kes menggunakan pentod atau tetrod dalam peringkat keluaran tolak-tarik, beban yang paling berfaedah apabila beroperasi dalam mod B ialah beban di mana ciri beban melalui selekoh ciri anod statik yang diambil pada voltan pada grid kawalan Uc = 0. Dalam kes ini, kuasa yang dihantar oleh lampu kepada beban dan kecekapan lata adalah hampir maksimum. Rintangan beban anod satu lengan peringkat tolak-tarik dalam mod B adalah kurang daripada dalam mod A, dan biasanya terletak dalam (0.04 ... 0.1) Ri. Jika tidak, lata tolak-tarik pada pentod dikira dengan cara yang sama seperti pada triod. Perlu diingatkan bahawa dalam peringkat keluaran penguat 3H berkualiti tinggi sebenar, mod tulen B tidak pernah digunakan kerana berlakunya herotan jenis "langkah" yang wujud dalam mod ini. Mod AB lebih disukai. di mana lampu beroperasi dengan offset awal tertentu, yang menghilangkan penampilan herotan ini. Memilih pengubah output untuk peringkat mod B adalah lebih mudah daripada peringkat mod A, kerana tiada masalah yang berkaitan dengan kemagnetan kekal litar magnetik. Bagi meminimumkan kearuhan kebocoran, ia dicapai dengan membahagikan kedua-dua belitan pengubah. Sebagai kesimpulan, saya ingin menarik perhatian kepada parameter penguat seperti impedans keluaran. Ia boleh ditentukan dengan formula: Rout=[(Uxx/Uh)-1] Rh. di mana Uxx - voltan tanpa beban pada output penguat, V; Uh - voltan pada beban penguat, V; Rh ialah rintangan beban. Ohm. Parameter ini mencirikan sepenuhnya pergantungan arus keluaran pada voltan keluaran penguat. Pada rajah. 12 menunjukkan gambar rajah kemasukan alat pengukur, sesuai untuk menghilangkan pergantungan ini. Pengukuran mesti diambil pada frekuensi yang berbeza. Hubungan ini hendaklah selinear mungkin. Ketidak-linearan diperbetulkan dengan pengenalan FOS dengan kedalaman yang mencukupi.
Preamplifier dibuat mengikut skema dua saluran, ia berfungsi daripada pikap magnet unit kawalan elektronik tradisional, pemain CD dan sumber isyarat frekuensi rendah yang lain. Ia menyediakan kawalan kelantangan dengan pampasan nipis, kawalan nada untuk frekuensi bunyi yang lebih rendah dan lebih tinggi, pelarasan imbangan stereo. Penguat mempunyai dua output dan bicu untuk telefon stereo. Perakam pita boleh disambungkan kepada salah satu output, dan UMZCH luaran boleh disambungkan kepada yang lain. Ciri teknikal utama penguat. Galangan input dinilai: pikap magnet - 47, pemain CD - 10, universal - 100 kOhm; julat frekuensi bunyi yang boleh dihasilkan semula - 7...90000 Hz; julat kawalan nada untuk frekuensi bunyi yang lebih rendah dan lebih tinggi - 6 dB; tahap hingar (nilai wajaran) - pada output penguat pikap magnetik-pembetul - 73, penguat linear - 97 dB; rintangan keluaran - tidak kurang daripada 1 kOhm; pemisahan saluran stereo pada frekuensi 10 kHz - tidak lebih buruk daripada 40 dB, isyarat keluaran maksimum pada beban 47 kOhm - tidak kurang daripada 25 V (rms) Gambar rajah sambungan blok prapenguat ditunjukkan dalam rajah. 13. Ia terdiri daripada empat blok yang telah disiapkan secara berfungsi: penapis laluan tinggi (A1), elemen kelantangan kawalan volum (A2), penguat dua saluran (A3) dan bekalan kuasa (A4). Di luar blok terdapat lima bicu input (XS1-XS5) dan tiga output (XS6-XS8), tiga suis (input - SA1, penapis laluan tinggi - SA2, elemen kenyaringan - SA3), kawalan keseimbangan stereo (R9, R10) , kawalan kelantangan (R11 , R12), frekuensi bunyi rendah (R13, R15) dan lebih tinggi (R14, R16), elemen paparan (HL1-HL15), pelindung lonjakan dan suis kuasa.
Pada panel hadapan perumah penguat terdapat kawalan kelantangan, nada dan keseimbangan stereo, suis sesalur, penapis laluan tinggi pada penunjuk, suis kenyaringan, suis input dan bicu telefon, dan di bahagian belakang terdapat input dan bicu keluaran dan bicu tanah. Isyarat daripada input pikap magnet XS2 disalurkan kepada input penguat pembetul, dan daripada outputnya ke suis input SA1. Isyarat daripada semua input lain juga disalurkan di sini, yang kemudiannya pergi ke Penapis Lulus Tinggi R1R2C1 (papan A1 L, A1.2). Penapis direka bentuk untuk mengehadkan spektrum bunyi dari sisi frekuensi audio yang lebih rendah (<18 Hz) dan, jika dikehendaki, boleh dimatikan oleh suis SA2.0. Apabila penapis dihidupkan, LED HL1 akan memberi isyarat. Melalui suis ini dan kawalan imbangan stereo R9 yang berasingan. Isyarat input R10 pergi ke kawalan volum 11, R12, dan kemudian ke input prapenguat 3H (papan A3.1 dan A3.2). Menggunakan suis SA3, unsur kenyaringan R11, R12, C1 boleh disambungkan ke pili perintang R2, R1. C2 dan R3. R4. C3, C4 (papan A2.1 dan A2.2). Daripada keluaran pra-penguat (pin 19, 16 papan A3.1 dan A3.2), isyarat yang dikuatkan disalurkan ke bicu keluaran XS7 dan ke input pengulang telefon yang disambungkan ke bicu telefon XS8. bicu keluaran XS6 disambungkan kepada kawalan imbangan stereo dan digunakan, seperti yang dinyatakan di atas, apabila merakam isyarat kepada perakam pita. Gambarajah skematik salah satu saluran pra-penguat (papan A3.1) ditunjukkan dalam rajah. 14. Saluran kedua adalah sama sepenuhnya dengannya. Kesimpulan papannya ditunjukkan dalam kurungan di sebelah kesimpulan saluran pertama (Rajah 14). Pada papan A3.1, penguat pembetulan pikap magnetik, serta penguat linear dan telefon dipasang.
Apabila beroperasi daripada pikap magnet, isyarat input daripada soket XS2 (Rajah 13) melalui litar pembetulan frekuensi tinggi pasif R2C1 disalurkan kepada input penguat pembetulan tiga peringkat. Dua peringkat pertamanya dibuat pada triod berganda VL1 mengikut litar perintang biasa dengan beban dalam litar anod. Peringkat ketiga dipasang pada lampu VL2.1 mengikut litar pengikut katod, yang menyumbang kepada padanan yang baik dengan penguat linear. Untuk menstabilkan mod pengendalian lata ini, litar R8R9R12 digunakan. Tindak balas frekuensi standard penguat pembetul diperoleh terima kasih kepada dua litar bergantung kepada frekuensi: litar R2C1 pasif dan litar OOS, voltannya diambil dari output penguat dan disalurkan melalui elemen R10R11C4 ke katod VL1.1. 10 lampu input. Voltan daripada keluaran penguat pembetul (pin 3.1 papan A1) dibekalkan kepada suis input SA12 dan kemudian, dalam cara biasa, kepada input (pin 3.1 papan AXNUMX) linear penguat. Keuntungan pembetul pikap magnetik pada frekuensi 1000 Hz - 38 dB; nisbah isyarat-kepada-bunyi wajaran - 72...74 dB; sisihan tindak balas frekuensi daripada standard apabila menggunakan elemen R2, R5, R10, R11, C1, C4 dengan toleransi 1% - tidak lebih daripada 1 dB. Penguat linear, seperti penguat pembetul, adalah tiga peringkat. Lata pada lampu triod VL3.1 dan VL3.2 VL3 dipasang mengikut skema penguat perintang. Yang pertama daripada mereka, melalui perintang R15R16, dilindungi oleh litar OOS tempatan, yang mengurangkan impedans keluarannya. Peringkat ketiga ialah pengikut katod. Voltan daripada outputnya disalurkan ke bicu keluaran XS7 dan ke penguat telefon. Nada mengawal R13 (LF) dan R14 (HF), bersama-sama dengan elemen R19-R23 dan C9-C11, berfungsi dalam litar OOS biasa. Keuntungan penguat linear - 20 dB; nilai wajaran nisbah isyarat kepada hingar ialah 97...99 dB. Penguat telefon dibuat mengikut skema pengikut pemancar komposit pada transistor VT1-VT4. Voltan daripada bebannya dibekalkan kepada bicu telefon XS8 (lihat Rajah 13). Gambarajah skematik bekalan kuasa pra-penguat ditunjukkan dalam rajah. 15. Voltan sesalur AC dibekalkan kepadanya melalui penapis penindasan hingar frekuensi tinggi khas L1L2C1C2 dan suis kuasa SA4. Pengubah rangkaian T1 beroperasi pada tiga penerus. Penerus voltan anod dipasang pada diod VD5-VD8 yang disambungkan dalam litar jambatan. Voltan diperbetulkan dibekalkan kepada penapis pelicin riak R18C11-C14R16 dan kemudian ke penapis elektronik pada transistor VT1 dan diod zener VD1, VD2. Yang terakhir melindungi transistor daripada kerosakan pada masa kuasa dihidupkan. Mod operasi penapis ini ditetapkan oleh perintang penalaan R12. Pada output penapis elektronik, penapis RC pasif R1C1, R2C2, R3C3 dan R4C4 disertakan.
Penerus voltan filamen lampu dipasang pada diod VD9-VD12. Terus dari outputnya (selepas melicinkan kapasitor C15, C16) melalui perintang R5, kuasa dibekalkan kepada lampu penunjuk pijar HL2-HL15. Voltan filamen lampu penguat dibekalkan terlebih dahulu kepada penstabil pada transistor VT2, VT3. Nilai sebenar voltan terstabil (+6,3 V) ditetapkan oleh perintang penalaan R6. Voltan untuk kuasa penguat telefon (-6,3 V) diperbetulkan oleh diod VD13-VD16, melalui kapasitor pelicin riak C17, penstabil pada transistor VT4, VT5 dan memasuki elektrod transistor VT1-VT4 A3 papan preamplifier. Blok utama penguat dipasang pada casis logam dengan dimensi 475X112x400 mm. Dalam semua blok, perintang malar C2-23 dan C2-33 dan perintang penalaan SP4-1 digunakan. Pada papan penguat (A3.1) kapasitor K71-7 (C1, C4, C13, C16), K73-17 (C2, C5, C14), K78-2 (C3, C6, C7, C15), K77-7 dipasang (C9-C11, C13), K50-24 (C8, C17, C18), KD-2 (C12); pada papan bekalan kuasa (A4) - K73-17 (C1-C4, C6, C7, C10, C18-C20), K50-24 (C5, C8. C9, C15-C17); pada papan kenyaringan (A2) - PM-2 (C1 ... C3) dan K71-7 (C2. C4); pada papan penapis laluan tinggi (A1) - K71-7 (C1); di luar blok - KM-5 (C1-C7) dan K73-17 (C8-C9); dalam penapis rangkaian -K73-17 (C1, C2). Perintang SPZ-30 digunakan sebagai kawalan keseimbangan stereo, SPZ-30 sebagai kawalan kelantangan, dan SPZ-30 sebagai kawalan nada. Pengubah rangkaian pra-penguat dibuat pada litar magnetik Ш26Х52. Penggulungan 1-3-5-7 mengandungi 2x404 lilitan wayar PEV-2 0,315; penggulungan 2-4 - 1078 lilitan wayar PEV-2 0,08; penggulungan 10-12 - 36 lilitan wayar PEV-2 1,41; belitan 6-8 - 31 lilitan wayar PEV-2 0,315. Penggulungan pelindung terdiri daripada 20 lilitan wayar PEV-2 0,1 yang dililit dalam satu baris. Chokes DM-3 (LI, L2) dipasang dalam penapis talian. Suis kuasa SA4 - PKN-41, suis penapis laluan tinggi SA2 - PKN61. suis lain SA1, SA3 - PGK. Penguat kuasa "UM-01" yang dikeluarkan oleh "Valancon" boleh beroperasi dari kedua-duanya (lihat "Radio", 1998, No. 3, ms. 19-21), dan dari pra-penguat luaran. Kepekaannya ialah 0,775 V; kuasa keluaran berkadar - 2x100 W; jangka pendek maksimum - 2x200 W; julat nominal frekuensi boleh dihasilkan semula - 7...90 000 Hz; ketidaksamaan tindak balas frekuensi dalam julat 20 ... 20 Hz - tidak lebih daripada 000 dB; nisbah isyarat kepada hingar - tidak kurang daripada 3 dB; dimensi - 97x475x160 mm; berat - 400 kg. Penguat direka untuk menyambung pembesar suara dengan impedans elektrik 34 dan 4 ohm. Gambar rajah sambungan bagi blok UMZCH ditunjukkan dalam rajah. 17. Isyarat stereo input daripada bicu XS1 melalui tahap kawalan R1 dan R2 pergi ke papan penguat linear (A1.1, A1.2), dan kemudian terminal (A2.1, A2.2) 3H. Yang terakhir dimuatkan pada pengubah keluaran T1, T2, ke belitan sekunder yang mana sistem akustik boleh disambungkan melalui soket XS2 - XS3.
Gambarajah skematik saluran penguat linear yang dipasang pada papan A1.1 ditunjukkan dalam rajah. 18. Peringkat pertama penguat dibuat pada triod VL1.1, disambungkan mengikut skema dengan beban dalam litar anod. Litar katod lampu ini (pin 3 papan A1.1) melalui litar R6C4 menerima voltan OOS biasa daripada penggulungan sekunder pengubah keluaran T1. Kedalamannya disambungkan dengan ketat dengan parameter pengubah keluaran dan topologi sambungan medan. Dengan lampu keluaran 6P45S yang digunakan dalam penguat ini, lineariti penguat yang mencukupi dipastikan pada kedalaman OOS 5 ... 15 dB. Daripada perintang beban R5 triod VL1.1, voltan yang diperkuatkan dibekalkan kepada grid triod lampu VL2, yang beroperasi dalam lata penyongsang fasa. Litar katod lampu ini termasuk penjana arus yang dibuat pada triod VL1.2. Pelantikannya diterangkan secara terperinci dalam salah satu artikel yang diterbitkan sebelum ini dalam siri ini. Mod peringkat penyongsang fasa ditetapkan oleh perintang yang ditala R15 mengikut amplitud isyarat maksimum pada anod lampu VL2. Elemen R13C9C5 membetulkan ciri frekuensi dan fasa penguat kuasa. Penarafan mereka bergantung pada pengubah keluaran tertentu dan dipilih sedemikian rupa untuk mendapatkan keseragaman yang mencukupi bagi ciri-ciri yang dinamakan. Perintang R4, R17 dan kapasitor C1, C2, C7, C8 menyediakan penapisan tambahan voltan bekalan lampu penguat linear. Daripada output peringkat penyongsang fasa (pin 7, 8 papan A1.1), isyarat 3H disalurkan kepada input penguat kuasa akhir tolak tarik (pin 7, 8 papan A2.1) pada pentod VL5, VL6 (Gamb. 19). Voltan pincang dibekalkan kepada grid kawalannya daripada penerus luaran dengan voltan -120 V. Arus lampu ditetapkan oleh perintang pemangkasan R1 dan pengatur keseimbangan R2. Anod lampu (vyv. 23, 24) disambungkan kepada belitan utama pengubah keluaran T1. Gambar rajah saluran penguat yang dipasang pada papan A1.2 dan A2.2 adalah serupa dengan yang diterangkan. Kesimpulan papan ini ditunjukkan dalam Rajah. 18, 19 dalam kurungan.
Gambarajah skematik bekalan kuasa (papan A3) penguat kuasa ditunjukkan dalam rajah. 20. Voltan sesalur dibekalkan kepada pengubah kuasa T1 melalui penapis penindasan hingar frekuensi tinggi L1L2C3C4 dan suis SB1. Lima penerus disambungkan kepada belitan sekunder pengubah. Dari penerus untuk voltan +420 V (VD2 - VD5), peringkat penyongsang fasa dikuasakan, +400 V (VD6-VD9 dan VD10-VD13) - litar anod lampu peringkat output, +175 V (VD14-VD17) - peringkat pertama penguat linear dan litar penapisan grid lampu peringkat output, -120 V (VD18 - VD21) - litar pincang grid lampu peringkat output dan lampu penjana arus penguat linear . Semua penerus dibuat mengikut litar jambatan. Untuk menyekat gangguan frekuensi tinggi, diod dishunted dengan kapasitor C14 - C3. Sebagai elemen yang melicinkan riak, kapasitor oksida C2 - C7, C11, C12 digunakan, dipindah dengan kapasitor dengan kapasiti 0,1 μF. Diod zener VD120 dipasang pada output penerus untuk voltan -1 V.
Filamen semua lampu penguat kuasa dikuasakan oleh arus ulang alik dari belitan berasingan 13 - 14 pengubah rangkaian T1. Penguat kuasa dipasang pada lima papan (A1.1, A1.2, A2.1, A2.2 dan A3). Di luar papan terdapat bicu input dan output, pengawal selia tahap isyarat, pengubah output dan sesalur, elemen litar OOS C1, C2, R3, R4 (lihat Rajah 17), penapis penindasan hingar frekuensi tinggi, suis kuasa dan soket tambahan XS1 (Gamb. 20). Semua perintang tetap ialah C20-23 dan C2-33. Penguat linear menggunakan kapasitor K50-24 (C3), K73-17 (C2, C7); K71-7 (C9), K78-2 (C10, C11). Semua kapasitor oksida penguat kuasa lain ialah K50-27, kapasitor, diod shunt penerus dan penapis pelicin ialah K73-17. Pengawal selia tahap isyarat R1, R2 (lihat Rajah 17) - SPZ-4M, perintang penalaan R15 (lihat Rajah 18) dan R1, R2 (lihat Rajah 19) -SP4-1. Transformer keluaran dibuat pada litar magnetik Ш32Х64. Belitan utama 5 - 1 dan 1 - 6 setiap satu mengandungi 444 lilitan wayar PEV-2 0,45. Belitan sekunder dibelah, dan setiap bahagian mengandungi 26 lilitan wayar PEV-2 1,32. Pengubah rangkaian menggunakan litar magnet Sh40X80. Penggulungan utama 1-2 terdiri daripada 344 lilitan wayar PEV-2 1,0. Belitan sekunder mengandungi: 3-4 - 464 lilitan wayar PEV-2 0,16; 5-6 dan 7-8 - 450 lilitan wayar PEV-2 0,45 setiap satu; 9-10 - 195 lilitan wayar PEV-2 0,16; 11-12- 156 lilitan wayar yang sama, 13-14 - 11 lilitan wayar PEV-2 2,5. Kesusasteraan
Pengarang: V. Kostin, Moscow
Balai cerap astronomi tertinggi di dunia dibuka
04.05.2024 Mengawal objek menggunakan arus udara
04.05.2024 Anjing tulen jatuh sakit tidak lebih kerap daripada anjing tulen
03.05.2024
▪ Robot Werewolf Pergi ke Titan ▪ Kemalasan tidak begitu malas ▪ Pemacu Luar Transcend StoreJet 35T3 8TB ▪ Menyanyi boleh meningkatkan jangka hayat
▪ bahagian tapak Asas pertolongan cemas (OPMP). Pemilihan artikel ▪ Pasal Seribu satu malam. Ungkapan popular ▪ Mengapakah anak saudara Francis Ford Coppola menggugurkan nama keluarga? Jawapan terperinci ▪ pasal penjaga kereta. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web
www.diagram.com.ua |
Lihat artikel lain bahagian 
Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:
Semua bahasa halaman ini