Kepala magnet ferit untuk rakaman bunyi dan ciri aplikasinya. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Audio

 Komen artikel

Dalam bahagian pertama artikel, reka bentuk kepala magnet ferit, yang dihasilkan secara komersil di CIS, dipertimbangkan: parameternya ditunjukkan, dan ciri aplikasi dicatat. Bahagian berikut menerangkan teknologi pembuatan kepala, menyediakan kaedah tambahan untuk mengukur parameter kepala dan cadangan untuk melaraskan perakam pita dengan kepala sedemikian. Maklumat ini berguna kepada amatur radio dan pakar yang terlibat dalam pembaikan dan reka bentuk peralatan rakaman bunyi magnetik.

Era penguasaan perakam kaset mungkin akan berakhir. Walau bagaimanapun, dengan mengambil kira pertimbangan ekonomi dan kehadiran sejumlah besar fonogram pada kaset padat di kalangan penduduk, boleh diandaikan bahawa di negara kita ia akan bertahan dan perakam kaset akan berkhidmat kepada pemiliknya sekurang-kurangnya 15-20 tahun lagi.

Penerbitan yang dikhaskan untuk kepala magnet (MG) untuk rakaman bunyi telah pun muncul di halaman "Radio" [1, 2]. Namun, maklumat, khususnya, tentang MG ferit, malangnya, jelas tidak mencukupi. Sepanjang sepuluh tahun yang lalu, kita boleh mengingati hanya beberapa bahan pada kepala ferit yang muncul dalam [3,4,5]. Selain itu, dalam beberapa bahan [1,2, XNUMX], ketidaktepatan telah dibuat, yang membawa kepada masalah serius dalam penggunaannya.

Penulis cuba memberikan maklumat yang lebih lengkap tentang MG ferit yang dihasilkan pada masa ini dan bercakap tentang ciri penggunaannya dalam perakam kaset.

Kedua-dua nama am "logam" MGs merujuk kepada kepala yang diperbuat daripada bahan yang berbeza (permalloy, sendust, aloi amorf), dan nama "ferrite" (atau "glass ferrite") MGs merujuk kepada kepala yang diperbuat daripada bahan yang berbeza dengan teknologi pembuatan yang berbeza, yang signifikan mempengaruhi parameter dan sifat prestasinya. Untuk MG domestik, maklumat tentang bahan dan teknologi pembuatan terkandung dalam nombor dua digit - nombor pengubahsuaian - selepas titik dalam simbol MG. Teknologi dan bahan tertentu sepadan dengan kawasan nombor pengubahsuaian tertentu; ini telah diseragamkan pada tahun 70-an dan, dengan pengecualian yang jarang berlaku, berkuat kuasa sekarang (Jadual 1). Syarikat asing menandakan ketua mengikut pelbagai piawaian dalaman (selalunya ditutup), jadi hampir mustahil untuk mengekstrak maklumat yang diperlukan daripada penetapan MG asing.

Kelebihan MG ferit yang paling jelas - ketahanannya - ditentukan oleh bahan permukaan kerja. Terdapat ferit struktur polihablur dan kristal tunggal. Ferit polihabluran yang digunakan untuk pembuatan MG diperolehi sama ada dengan teknologi menekan panas - ferit ditekan panas (HPC), atau dengan teknologi penekan isostatik (IPF) atau "Oxostat". Dengan tekanan isostatik, mampatan serbuk penekan berlaku sama rata dari semua sisi, manakala dengan tekanan panas, ia hanya dalam satu arah. Akibatnya, keliangan gred GPF 10000 MT-1 tidak melebihi 0,5%, dan keliangan gred 10000 MT-2 (IPF) tidak melebihi 0,1%.Ferit M1500NMZ ([1]) mempunyai keliangan sebanyak sehingga 5% atau lebih. Keliangan bahan menentukan bukan sahaja kehausan MG itu sendiri. tetapi, yang lebih penting, haus lapisan kerja pita magnetik (ML). Permukaan kerja kepala pemadam (untuk perakam pita seperti "Or-bita-205") yang diperbuat daripada ferit biasa dengan keliangan sehingga 20%, sebenarnya, adalah "parut *, tanpa belas kasihan mengelupas lapisan kerja ML (ingat slaid serbuk pada mekanisme pemacu pita). Hanya dalam MG jenis 6S24.710, BFA digunakan, yang memastikan kehausan ML yang rendah (dalam [1] ia tidak menunjukkan dengan tepat bahawa bahan itu diperolehi oleh panas. menekan).

Ferit kristal tunggal (MCF) diperoleh menggunakan teknologi penanaman delima tiruan dan nilam menggunakan kaedah Verneuil, Czochralski atau Bridgman. Dua kaedah pertama adalah lebih produktif, tetapi kristal adalah berkualiti rendah, jadi kaedah Bridgman lebih kerap digunakan [6, 7]. Menumbuhkan kristal (yang dipanggil "boule") seberat 8 kg, bersama-sama dengan penyejukan, mengambil masa kira-kira 20 hari. Hablur tunggal ialah bahan anisotropik dan memerlukan orientasi sepanjang paksi kristalografi dalam pembuatan MG.

Sifat haus permukaan kerja yang diperbuat daripada HPF atau IPF dan kristal tunggal adalah sangat berbeza. Permukaan kerja kepala dipengaruhi oleh kekasaran ML, lekatan (melekat) pada ML, kesan haba dan elektrostatik dari asal geseran (terutamanya dalam peranti penulisan semula berkelajuan tinggi), serta kesan daripada kemasukan mikro dalam lapisan kerja daripada ML (biasa untuk ML domestik dan asing yang dipakai). Jika kepala permalloy, sebagai yang paling lembut, gagal disebabkan oleh perubahan dalam bentuk permukaan kerja ("saw through"), yang sendastoye - daripada kehilangan lineariti tepi, menutup celah di bawah tindakan lekatan (Gamb. 1), kemudian kepala dari HPF (ke tahap yang lebih besar) atau dari IPF (ke tahap yang lebih rendah) haus disebabkan oleh hakisan, serpihan butiran polihablur. Saiz butiran dalam HPF ialah 15..,30 µm, dalam IPF - 10...15 µm. Hakisan berlaku daripada kesan daya elektrostatik, tekanan mikro suhu dan kesan kemasukan mikro pada kawasan yang paling lemah - sempadan butiran. Satu "lubang" 10..30 µm lebar terbentuk pada celah kerja. Serpihan tunggal dengan cepat bertukar menjadi besar-besaran, dan kepala gagal. Dengan kedalaman jurang 60...80 µm, pemulihan kepala sedemikian sukar. Di samping itu, tepi "berlubang" menggaru lapisan kerja pita, yang membawa kepada peningkatan tahap bunyi.

Berbeza dengan kepala berasaskan HPF dan IPF, haus kepala yang diperbuat daripada MCF kebanyakannya bersifat kasar, hakisan (iaitu, mengoyakkan zarah bahan) secara praktikalnya tidak diperhatikan. Pertama, kaca yang lebih lembut yang mengisi celah haus, lesung pipit yang terhasil mendedahkan tepi jurang, kemudian "penyumbatan" tepi, yang membawa kepada pengembangan beransur-ansur lebar berkesan jurang. Adalah penting bahawa kepala berasaskan MCF mengekalkan permukaan cermin pita magnetik walaupun apabila kepala itu sendiri haus teruk.

Dengan cara ini, akibat haus sederhana kepala dari ICF mudah dihapuskan tanpa mengeluarkannya dari perakam pita dengan menjalankan pita penggilap (electrocorundum dengan butiran 10 mikron), dipotong kepada lebar 3,81 atau 6,3 mm. Pita sedemikian dihasilkan oleh banyak kilang (di St. Petersburg - LOMO, kilang Magneton). Masa larian - 1...2 min. Semasa menggilap, lapisan dengan ketebalan hanya 2...4 mikron dikeluarkan, yang memulihkan sepenuhnya parameter MG (apabila menggilap, tindak balas frekuensi dipantau setiap 30 saat sehingga ia dipulihkan sepenuhnya). Terima kasih kepada ini, MG daripada MKF boleh dihasilkan dengan kedalaman jurang hanya 40...60 µm. Selepas menjalankan pita pengilat, masuk akal untuk memacu perakam pita selama beberapa jam pada pita nilai rendah dengan kekasaran yang meningkat (Sound Breeze atau TASMA MK 60-7) untuk menyelesaikan permukaan.

Umum mengetahui bahawa apabila perakam pita dikendalikan selama 2 jam sehari, kepala Permalloy gagal selepas 1,5 ... 2 tahun, yang Saint-Dust - selepas 2 ... 2,5 tahun. Sebagai perbandingan: MG dari IFF berkhidmat 2...4 tahun, dan, lebih-lebih lagi, mudah dipulihkan. Dalam peranti menulis semula berkelajuan tinggi, hayat perkhidmatan berkurangan mengikut kadar peningkatan kelajuan dan masa operasi harian, kecuali untuk MG daripada GPF atau IPF, yang gagal lebih cepat (terutamanya kepala rakaman). Ciri yang tidak dijangka: Kepala MKF dengan pita IEC II (CrOg) biasanya bertahan lebih lama daripada pita IEC I (y-Fe6O10). Pada rajah. Rajah 2 menunjukkan sifat kemusnahan jurang sampel kepala ZD3 daripada GPF 2 MT-24.712 selepas 10000 jam operasi, dan dalam rajah. 1 - pelepasan kepala 1000V3 dari MKF selepas 6 jam beroperasi. Berdekatan (di bawah) seseorang boleh melihat skrin antara saluran yang diperbuat daripada HPF, terhakis oleh hakisan.

Parameter elektromagnet kepala diberikan dalam Jadual. 2. Untuk kepala ZD24.012 (PO EVT, Penza) dan 6A24.510 dan 6V24.510 (Yerevan), data pasport diberikan, untuk selebihnya - nyata, diukur pada sejumlah besar kepala. Syarat pengukuran diberikan mengikut [8]. Pekali shunt Ksh mencirikan kerugian dalam kepala magnet dan dikira dengan formula

di mana E ialah daya gerak elektrik (EMF) bagi kepala sebenar, mV; Akhir - EMF kepala tanpa kehilangan, mV.

Secara umum

Tamat \u2d 0p f F103 h W XNUMX.

di mana f ialah kekerapan pengukuran, Hz;

Ф0 ialah nilai berkesan fluks magnet litar pintas setiap 1 m lebar trek mengikut [9], Wb/m;

h - lebar trek, m;

W ialah bilangan lilitan.

Menggantikan nilai, kami memperoleh perakam pita kaset pada f=315 Hz, Ф0 = 250 nWb/m, h = 0,6 mm, W = 1000 lilitan

Tamat = 2,97 10-4 V; dan untuk perakam pita kekili-ke-kekili dengan h = 0,94 mm

Tamat = 4,6 5-10-4B.

Tindak balas frekuensi amplitud pembiakan (AFC) bagi kepala tanpa kehilangan, Dpnd dB, dikira dengan formula

Dpnd = 20lg(fmeas Jf) + Nmeas

di mana fmeas - kekerapan nominal pengukuran tindak balas frekuensi, Hz (frekuensi atas);

f - kekerapan rujukan sama dengan 315 Hz;

Nmeas ialah tahap rakaman relatif pada frekuensi pengukuran nominal mengikut [9]. db.

Dalam jadual. 2 tidak menyediakan data pada kepala pemadaman (HS). Ini disebabkan oleh fakta bahawa parameter HS untuk perakam pita kekili-ke-kekili diberikan dalam [1], dan HS domestik untuk perakam kaset tidak menarik, kerana ia diperbuat daripada ferit yang ditekan dan melepaskan pita tanpa belas kasihan. . Selain itu, kepala ini tidak berfungsi dengan pita IEC IV ("Metal"). Penyahmagnetan berkualiti tinggi pita sedemikian adalah topik artikel berasingan.

Terdapat kelas khas kepala pemadam yang digunakan dalam peranti asing yang murah - kepala dengan magnet kekal. Teras yang diperbuat daripada ferit dengan paksaan tinggi dimagnetkan mengikut undang-undang khas, mendapatkan medan magnet jatuh berselang seli. Bilangan tiang adalah dari tiga hingga sepuluh atau lebih. Kualiti pemadaman tidak tinggi: peningkatan hingar dan herotan tidak linear. Kami menggunakan kepala sedemikian dalam perakam pita "Electronics-402C", "Electronics 331C" dan pengubahsuaiannya (dihasilkan di Zelenograd dan Voronezh).

Bagi kepala untuk rakaman dan main semula, kilang Magneton (St. Petersburg) menghasilkannya dengan litar magnet kedua-duanya dari GPF atau IPF, memberikan indeks "P", dan dari IFF dengan indeks "M". Sejak pertengahan 80-an, menurut keputusan ujian, kepala telah dihasilkan hanya dari IFF. PO EVT (Penza) menghasilkan kepala daripada GPF 10000 MT-1 (ferit yang dihasilkan oleh loji Magneton). Kilang Yerevan mengeluarkan kepala daripada HPF kilangnya sendiri. Kepala ferit yang datang ke pasaran kami dari luar negara, hampir semua, malah yang dianggap mewah (Hitachi, Sony, JVC), diperbuat daripada HPF atau, paling baik, daripada IPF.

(klik untuk memperbesar)

Kepala ferit (Jadual 2) dihasilkan mengikut dua skema reka bentuk (Rajah 4,5): dengan berbentuk "P" dan dengan penyentuh linear. Reka bentuk pertama mempunyai jumlah bahan boleh remagnet yang lebih besar, yang membawa kepada peningkatan ketaklinearan dalam pengeluaran semula isyarat dengan tahap rakaman yang rendah ("bunyi ferit"), tetapi ia membolehkan anda meletakkan penggulungan dengan sejumlah besar lilitan. Ia digunakan dalam kepala untuk perakam pita kekili-ke-kekili.

Reka bentuk kedua (Rajah 5) memberikan kelinearan yang baik semasa pembiakan, tetapi bilangan lilitan dihadkan oleh saiz tingkap penggulungan dan dimensi luaran MG.

Pada satu masa dipercayai bahawa dengan skema yang membina adalah mustahil untuk mendapatkan nilai EMF MG yang boleh diterima. Walau bagaimanapun, pengiraan terperinci litar magnet yang dijalankan oleh pengarang mengikut kaedah yang diperhalusi mendedahkan kawasan parameter reka bentuk di mana MG mengikut skema sedemikian adalah kompetitif. Ini membolehkan buat kali pertama mencipta MG ferit untuk perakam pita kaset, yang dibezakan dengan ketiadaan "bunyi ferit" semasa main semula.

Teknologi pembuatan kepala kaset dua saluran secara umum adalah seperti berikut: - apa yang dipanggil pengehad ketebalan normal disembur ke separa blok (Rajah 6), bergantung pada lebar jurang kerja yang diperlukan.

Seterusnya, blok separuh dipateri dengan kaca. Dalam jurang yang dibentuk oleh pembatas, kaca mengalir kapilari. Kemudian blok bersaiz 1,55 mm (lebar dua saluran) dipotong daripada bahan kerja yang dipateri, alur untuk skrin antara saluran dipotong pada setiap blok (Rajah 7), skrin antara saluran dilekatkan dan pelompat dikisar padam (Gamb. 8, 9).

Setelah selesai melekatkan unsur-unsur yang membentuk permukaan kerja, bahan kerja dikisar sepanjang jejari (Rajah 10), sambil mengekalkan kedalaman jurang 40 ... 60 mikron. Selepas mengisih, kepingan tiang yang bergantang sedia untuk dipasang.

Kelebihan teknologi yang susah payah itu ialah keselarian dan keserasian celah unit kepala stereo disediakan secara automatik.

Kaedah yang lebih mudah ialah pemasangan "elemen demi elemen": kepala saluran, skrin dan elemen lain dibuat secara berasingan, dan kemudian sama ada dilekatkan atau dipateri dengan kaca dalam "tindanan". Tetapi kesederhanaan seperti itu, seperti yang mereka katakan, "melangkah ke sisi": hampir mustahil untuk mengekalkan penjajaran dan keselarian jurang. Menggunakan teknologi ini, kepala dihasilkan dalam Penza PO EVT, khususnya ZD24.012.

Bidang utama penggunaan kepala dari MKF:

• peranti untuk alih suara berkelajuan tinggi, beroperasi pada kelajuan melebihi nominal. Arus bias, bergantung pada kelajuan, mempunyai frekuensi 200 kHz hingga 2 MHz;
• perakam pita isi rumah berkualiti tinggi, direka untuk hayat perkhidmatan yang panjang dan kualiti kerja yang tinggi secara konsisten;
• perakam pita kelas sederhana (kumpulan kerumitan 1-2), yang, kerana penggunaan kepala sedemikian, bukan sahaja mendapat manfaat dalam ketahanan, tetapi juga meningkatkan kualiti bunyi [3].

Sudah tentu, keterlaluan juga mungkin: pemasangan kepala ZD24.751 dalam perakam pita kelas yang sangat rendah (dalam perakam pita radio Melodiya-106) dan bukannya jenis MG BRG ZD24.M (Hungary) mengubah sepenuhnya bunyi (seperti yang mereka katakan, "tidak tahu!").

Ia juga harus diingat bahawa kepala yang diberikan dalam Jadual. 2, jangan tulis pada ML M3KIV ("Metal").

Apabila mengira kos, boleh diandaikan bahawa satu kepala dari MKF adalah bersamaan dari segi ketahanan kepada tiga daripada penghantar (istilah ini dihadkan oleh kehausan lengkap perakam pita). Jika anda membeli di kilang, maka kos satu kepala ZD24.750 berkisar antara 20 hingga 24 rubel, bergantung pada tempat anda membelinya - di jabatan jualan kilang Magneton atau di kedai kilang. Di pasaran, peniaga ditambah kepada ini.

Apabila menala perakam pita dengan kepala ferit, ciri yang berkaitan dengan sifat bahan yang digunakan muncul: contohnya, arus pincang adalah 2 ... 2,5 kali kurang daripada kepala logam, dan faktor kualiti tinggi membawa kepada pengaruh yang tajam fenomena resonans pada proses penalaan. Parameter ferit yang digunakan untuk pembuatan MG diberikan dalam Jadual. 3. Sebagai perbandingan, parameter beberapa aloi magnet diberikan (untuk bahan lain, lihat juga [10, 11]).

Sebelum memasang MG, adalah wajar untuk menentukan kearuhannya Lmg, kapasitansnya sendiri Cmg dan faktor kualiti Qmg. Sebelum ini, pengilang dalam pasport untuk MG memberikan nilai individu Lmg, EMF, serta rakaman dan arus bias. Sekarang dalam pasport hanya had lanjutan yang tidak munasabah nilai mereka diberikan, yang, memandangkan kos besar kepala, hanya menyebabkan kekeliruan. Jika nilai-nilai arus boleh diambil secara purata daripada jadual. 2, maka induktansi perlu ditentukan dengan lebih tepat. Kami boleh mengesyorkan kaedah berikut untuk mengukur Lmg, Smg. Skim pengukuran ditunjukkan dalam rajah. sebelas.

Kearuhan kepala magnet Lmg membentuk litar berayun dengan jumlah kemuatan Cmg + Spar + Cdop, di mana Cmg ialah kapasitans kepala sendiri Spar - kapasiti pemasangan; Sdop - kapasiti tambahan. Untuk pengukuran, adalah wajar untuk mempunyai 4 - 5 nilai Cdop ​​​​dari 5 hingga 80 pF, diketahui dengan ketepatan tidak lebih buruk daripada 5%, ini secara langsung mempengaruhi ketepatan pengukuran. Toleransi pada R1 dan R2, kemuatan input dan rintangan input milivoltmeter adalah tidak kritikal. Sambungan ke MG paling baik dilakukan menggunakan soket daripada penyambung bersaiz kecil yang sesuai (contohnya, dari RG35-ZM, dsb.). Wayar yang menyambung ke MG dan kesimpulan R1, Sdop mesti mempunyai panjang minimum untuk mengurangkan Spar.

Ralat yang diperlukan dalam menetapkan frekuensi penjana ialah 1 ... 2%, voltan keluaran dalam julat 20 ... 200 kHz adalah sekurang-kurangnya 3 V. Kepekaan yang diperlukan milivoltmeter ialah 3 mV.

Dengan menyambung secara bergilir-gilir kapasitor Cdop dengan penarafan yang berbeza, bermula dari nilai kecil, frekuensi resonans litar dikira mengikut bacaan milivoltmeter minimum apabila frekuensi penjana berubah. Mengubah formula yang terkenal, kami memperoleh

CΣ=(2,53/Lmg)x104/f2res. di mana СΣ - jumlah kapasitans, pF;

Lmg - induktansi, H (untuk kepala ferit dalam julat frekuensi ini, nilainya hampir malar); fpez - frekuensi resonans, kHz.

Ia berikutan dari sini bahawa terdapat hubungan linear antara CΣ dan 1/f2pez, yang boleh digunakan untuk menentukan Cm. Ini dilakukan seperti berikut [12]:

• untuk setiap nilai C yang digunakan, nilai 104/f2pez dikira (lihat contoh dalam Jadual 4);
• graf dibina (Rajah 12), di mana nilai Cdop diplot di sepanjang paksi absis, dan 104 / f2pez diplot di sepanjang paksi ordinat.

Satu garis lurus dilukis di sepanjang titik yang diperoleh sehingga ia bersilang dengan paksi absis. Titik persilangan dan memberikan nilai (Smg + Spar). Apabila panjang sambungan antara R1, Сdop dan MG kurang daripada 2 cm, kapasitans Сpar boleh diambil bersamaan dengan 2pF. Dalam contoh di atas (Smg + Cpar) = 13 pF. Dari sini kita dapati

Lmg \u2,53d 04 / (Smg + Spar) x 2 / f2,53res. = 13/0,485x0,0944 = XNUMX H;

Smg \u13d 2-11 \uXNUMXd XNUMXpF.

Nilai Cmg yang diukur untuk spesimen kepala yang berlainan jenis ZD24.750 - ZD24.752 terletak dalam 7 ... 20 pF. Kapasiti ini berbeza untuk saluran yang berbeza dan berbeza-beza bergantung pada sambungan wayar biasa ke satu atau output lain MG.

Untuk kepala logam, kaedah menentukan kemuatan intrinsik dan kearuhan ini tidak sesuai kerana faktor kualitinya yang rendah dan, akibatnya, pergantungan frekuensi yang kuat bagi induktansi.

Pengukuran tepat Qmg dalam keadaan amatur adalah sukar. Dalam kes umum, faktor kualiti litar Q ditentukan daripada lengkung resonans (lihat [12]):

Q=fres/(fmaks - fmin)

di mana f ialah kekerapan resonans, kHz; fmin dan fmax - frekuensi di mana voltan pada litar jatuh ke tahap 0,707Umaks, kHz.

Ketepatan pengukuran bergantung pada tahap pemesongan litar oleh galangan input alat pengukur, ketepatan bacaan 0,707Umaks dan frekuensi fres fmin dan fmaks. Untuk pengukuran dengan ralat sehingga 5% pada Q = 20...40, rintangan shunting perlu sekurang-kurangnya 10 MΩ, dan nilai fpez, fmin, fmax 0,707Umax harus diukur dengan ralat tidak lebih daripada 0,2%. Mengikut rajah dalam Rajah. 11, rintangan shunt adalah lebih kurang sama dengan R1, yang memberikan penurunan dalam Q sebanyak 50 ... 70%.

Penggunaan transistor kesan medan dengan impedans input yang besar menjadikannya perlu untuk mengambil langkah-langkah untuk melindungi daripada elektrik statik (potensi statik voltan pada tangan pengendali berbanding dengan tanah boleh mencapai 20 kV!).

Dalam kerja amali, anda boleh fokus pada data ukuran yang diberikan dalam Jadual. 5.

Pengukuran telah dijalankan dalam julat frekuensi bunyi atas dan dalam julat frekuensi arus pincang. Ralat pengukuran adalah kira-kira 5%. Kapasitor kehilangan rendah digunakan dalam pengukuran, dan Cmg dan Cpar diambil dengan toleransi yang besar masing-masing 15 dan 6 pF. Andaian ini dan ralat dalam pengiraan memberikan sebaran dalam nilai kearuhan Lmg, yang dikira menggunakan formula yang diberikan sebelum ini. Rintangan resonans litar berayun selari Rres dan rintangan kehilangan aktif Rs dikira dengan formula [12]:

di mana Rres - rintangan resonans, MΩ; Lmg - kearuhan kepala, H; CΣ - jumlah kapasiti, pF; Rs - rintangan kehilangan aktif, Ohm. Bagi mereka yang ingin memahami dengan lebih terperinci, kami mengesyorkan [13].

Analisis data yang diperoleh menunjukkan perkara berikut: faktor kualiti berkurangan dengan jurang MG yang lebih luas dan dengan peningkatan dalam СΣ, kekal sangat tinggi (berpuluh unit) di rantau frekuensi bunyi atas. Pada frekuensi arus pincang, faktor kualiti kepala ferit juga agak besar (pada MG logam ia kurang daripada kesatuan, ia tidak boleh diukur). Pada masa yang sama, Rpez adalah sedemikian rupa sehingga jika frekuensi fpez bertepatan dengan frekuensi arus pincang dalam mod rakaman, menjadi mustahil untuk menetapkan arus pincang nominal dalam skema biasa bekalan mereka (ternyata menjadi "brute memaksa"). Rs MG ferit jauh lebih rendah daripada MG logam, contohnya, jenis ZD24.211 ("Mayak"), terutamanya pada frekuensi sederhana dan lebih tinggi (200 Ohm berbanding 3 ... 5 kOhm!). Ini menerangkan tahap bunyi terma yang jauh lebih rendah dalam kepala ferit.

Sebelum beralih kepada isu khusus untuk mengoptimumkan parameter dan melaraskan perakam pita dengan kepala ferit, adalah perlu untuk mengingati beberapa terma dan peruntukan yang diterima pakai dalam teknik rakaman bunyi magnetik. Kekerapan rujukan, diterima pakai sebagai 315 Hz (sebelumnya, sebelum 01.07.88/400/8, frekuensi nominal - 14 Hz), membolehkan anda membandingkan hasil pengukuran [XNUMX]. Pada frekuensi ini, EMF kepala diukur semasa main balik, tindak balas frekuensi juga diukur berhubung dengan frekuensi ini. Untuk ini, isyarat-gram digunakan, direkodkan mengikut cadangan Suruhanjaya Elektroteknikal Antarabangsa (IEC). Tindak balas frekuensi fluks magnet litar pintas bagi signalogram N, dB ini, dikira dengan formula [XNUMX]:

di mana f - kekerapan, Hz;

τ1, τ2 - pemalar masa, s. Tahap rakaman fluks magnet litar pintas relatif dikira sebagai perbezaan antara N(f) dan N(315 Hz), di mana 315 Hz ialah frekuensi rujukan. Nilai berangka tahap rakaman relatif diberikan dalam [9]. Nilai-nilai ini digunakan untuk mengira kehilangan 0Rid kepala. Dalam jadual. Rajah 6 menunjukkan nilai pengiraan tahap rakaman relatif (frekuensi rujukan 315 Hz, τ2 = 3180 µs, τ1 = 70 dan 120 µs).

Pembetulan frekuensi saluran main balik, iaitu, laluan penguat kepala main balik (HC), mesti memastikan bahawa keperluan untuk tindak balas frekuensi tidak sekata dalam julat frekuensi tertentu dipenuhi. Oleh itu, penyeragaman kebergantungan tindak balas frekuensi N(f), yang dicadangkan oleh Heegard pada tahun lima puluhan, membawa kepada penyeragaman tindak balas frekuensi saluran main balik. Pilihan pengagihan pra-herotan antara saluran rakaman dan main balik dibuat, seperti yang dinyatakan dalam [15], "berdasarkan tindak balas frekuensi fluks magnet sisa fonogram yang dirakam, yang boleh diperolehi dengan pita sedia ada dan jumlah yang munasabah. pra-herotan dalam penguat rakaman." Di satu pihak, ini membolehkan anda bertukar-tukar rekod, tetapi sebaliknya, ia menghalang pembangunan dan penggunaan pita magnetik "bukan standard" yang baharu. Kami tidak akan mempertimbangkan sebab untuk memilih nilai khusus τ1 dan τ2 di sini.

Dalam jadual. 6 menunjukkan nilai tindak balas frekuensi kering bagi kepala tanpa kerugian, dan dalam rajah. 13 menunjukkan pandangannya bersama-sama dengan tindak balas kekerapan kepala jenis ZD24.752 (τ1 = 120 μs), ZD24.751 dan ZD24.750 (τ1 = 70 μs).

Kebersihan tinggi permukaan kerja kepala memungkinkan untuk mendapatkan kehilangan sentuhan yang rendah. Dengan cara ini, disebabkan oleh "kelicinan" permukaan MG, mereka boleh dikatakan tidak kotor dan tidak memerlukan pembersihan yang kerap. Sifat magnetik yang tinggi bagi ferit kristal tunggal memberikan kerugian yang boleh diabaikan untuk arus Foucault dan pengmagnetan semula bahan. Walau bagaimanapun, perjalanan ciri-ciri gelombang sebenar dibezakan oleh beberapa "meratakan" bahagian atas dan pereputan yang lebih lembut di rantau frekuensi tinggi. Ini boleh dijelaskan oleh bentuk baji jurang, seperti yang ditunjukkan dalam [16], tetapi pengukuran lebar jurang tidak mendedahkan ini (dalam ketepatan pengukuran). Penjelasan yang paling mungkin untuk ini ialah perubahan dalam kebolehtelapan magnet bahan dalam zon jurang disebabkan oleh penyebaran kaca ke dalam teras (yang boleh diwakili oleh operasi selari beberapa jurang lebar yang berbeza). Tindak balas frekuensi di rantau frekuensi rendah terletak kira-kira 1 dB di atas Drid dan dalam Rajah. 13 tidak terperinci.

Gambar rajah blok saluran main balik ditunjukkan dalam rajah. empat belas.

Penguat main balik mempunyai tindak balas frekuensi yang songsang kepada tindak balas frekuensi kepala Kering ideal (lihat Rajah 13), dan pembetulan tindak balas frekuensi pada frekuensi audio atas biasanya dilakukan disebabkan oleh resonans litar siri yang dibentuk oleh kearuhan Lmg dan jumlah kemuatan, yang terdiri daripada Smg, kemuatan pelekap Spar. kemuatan input penguat Svh dan kemuatan tambahan Cdop. Voltan pada jumlah kapasitans, i.e. pada input SW, untuk litar sedemikian pada frekuensi resonans meningkat dengan faktor Q, di mana Q ialah faktor kualiti litar. Kenaikan tindak balas frekuensi pada frekuensi resonans daripada tahap isyarat tanpa mengambil kira resonans ialah 20lgQ, dB. Disebabkan tindakan shunting Rin dan Rsh, faktor kualiti berkurangan. Pengaruh Rin tanpa mengambil kira kerugian dalam jumlah kapasiti boleh dianggarkan dengan ketepatan yang mencukupi dengan formula

Qsh=Q Rin/(Rres+Rin)

di mana Q ialah faktor kualiti awal MG (lihat Jadual 5);

Rin - rintangan input SW, kOhm;

Rres - rintangan resonans (lihat Jadual 5), kOhm;

Qsh - faktor kualiti litar terpesong.

Jadi, pada Q = 15, Rres = 150 kOhm, Rin = = 100 kOhm, kita mendapat Qsh = 6, iaitu tindak balas frekuensi meningkat sebanyak 15,6 dB. Pada Rin \u1000d 13 kOhm, Qsh \u22,3d 6 (kenaikan tindak balas kekerapan sebanyak 10 dB). Disebabkan oleh kualiti permukaan MG yang tinggi dari ICF, peningkatan sebenar yang diperlukan dalam tindak balas frekuensi hanya 2 hingga 3 dB, yang sepadan dengan Qsh = XNUMX...XNUMX. Anda boleh mengira nilai anggaran Rsh yang diperlukan untuk mendapatkan faktor kualiti yang diingini menggunakan formula

1/Rsh=(Q-Qsh)/(QshRres)-1/Rin,

di mana Rsh - rintangan shunt, kOhm;

Qsh - faktor kualiti yang diperlukan bagi litar terpesong;

Rres - rintangan mengikut jadual. 5, kOhm;

Rin - impedans input penguat, kOhm;

Jadi, untuk Qsh = 3 (penguatan tindak balas frekuensi tidak lebih daripada 10 dB) pada Q = 15, Rres = 150 kOhm, Rin = 100 kOhm, Rsh = 60 kOhm; untuk Rin = = 1000 kOhm - Rsh = 39 kOhm.

Dua tugas boleh dibezakan, dalam penyelesaiannya adalah dinasihatkan untuk menggunakan MG ferit:

• penggantian MG yang haus pada radas sedia ada;
• pembangunan saluran main balik untuk memaksimumkan keupayaan MG ferit, iaitu, untuk mencapai tahap hingar yang rendah (disebabkan oleh Rs yang rendah, lihat Jadual 5), lineariti yang baik dalam main balik, lebar jalur lebar frekuensi boleh dihasilkan semula dan tindak balas impuls yang baik.

Tugas terakhir dikurangkan kepada pembangunan penguat pembiakan "serasi" yang mempunyai bunyi sendiri tidak lebih buruk daripada -65...-70 dB dan herotan intermodulasi yang rendah. SW mesti berfungsi dengan stabil dengan MG Q tinggi (kebanyakan SW sedia ada teruja jika tiada Rsh). Di samping itu, terdapat keperluan untuk dapat bekerja pada kelajuan dua kali ganda untuk menulis semula. Ini memerlukan perubahan nilai jumlah kapasiti daripada 1300 ... 630 pF pada Lmg = 100 mH (frekuensi atas 14 ... 20 kHz) kepada 320 ... 160 pF (frekuensi atas pada kelajuan dua kali 28 ... 40 kHz ). Jika Cm = 11 pF, Spar = 20...40 pF, maka dengan kapasiti input besar SW, mendapatkan kualiti yang baik pada kelajuan dua kali ganda menjadi mustahil. Menukar jumlah kapasitans dicapai dalam dua cara:

• menukar kapasitor C tambah;
• kawalan elektronik Svh. Penerangan terperinci tentang pilihan untuk kawalan elektronik SV dan analisis kesan kemuatan dinamik diberikan dalam [17], tetapi pilihan SW yang dicadangkan di sana mempunyai tahap hingar -58 dB, yang jelas tidak mencukupi. Parameter yang lebih baik mempunyai penguat berdasarkan transistor kesan medan dengan persimpangan pn, diterangkan dalam [5]. Mungkin sambungan selari N daripada jenis transistor kesan medan hingar rendah yang sama, di mana EMF hingar sendiri berkurang sebanyak √N kali, membolehkan anda membangunkan HC "serasi" untuk perakam kaset dengan paras hingar di bawah -70 dB (kepala dari ICF membenarkan ini). Tetapi persoalan menggunakan kelajuan dua kali tetap terbuka - kapasiti input dinamik adalah besar.

Mari kita tentukan fepx frekuensi atas untuk pelbagai jenis MG ferit yang dihasilkan, berdasarkan keperluan untuk ketidaksamaan yang diperlukan bagi tindak balas frekuensi saluran main balik. Tindak balas frekuensi biasa saluran main balik untuk tiga jenis MG tanpa pembetulan pada frekuensi tinggi ditunjukkan dalam Rajah. 15.

Tindak balas frekuensi ini diperoleh daripada data untuk MG ZD24.750 - ZD24.752 (lihat Rajah 13). Dengan menindih lengkung resonan litar input pada lengkung ini pada pereputan tindak balas frekuensi yang berbeza, kita boleh memastikan bahawa ketidaksamaan yang boleh diterima bagi jumlah tindak balas frekuensi diperoleh jika kita mengambil frekuensi di mana pereputan tindak balas frekuensi tanpa pembetulan tidak melebihi - 10 dB untuk fvepx. Untuk 3D24.752fvepx = 14...16 kHz, untuk ZD24.751 fbepx = 16...18 kHz, dan untuk ZD24.750 fbepx = 18...20 kHz. Rajah 15 menunjukkan lengkung resonans dari paras -10 dB pada frekuensi 20 kHz dengan Qsh bersamaan dengan 10, 3 dan 2, serta paparan jumlah tindak balas frekuensi saluran main balik. Seperti yang dapat dilihat, pembetulan optimum bagi frekuensi tinggi untuk MG ZD24.750 berlaku pada nilai Qsh antara 2 dan XNUMX.

Oleh itu, apabila memasang MG ferit dalam perakam pita, jika SW mempunyai pelarasan pembetulan frekuensi tinggi (kecuali untuk pembentukan pemalar masa standard τ1 dan τ2), dan/atau litar maklum balas positif untuk meningkatkan faktor kualiti litar input [17], adalah perlu untuk membawa pelarasan mereka ke tahap minimum. Selepas itu, selari dengan MG, adalah perlu untuk menyambung perintang penalaan bersaiz kecil dengan nilai nominal 80 ... 100 kOhm sebagai Rsh, menetapkan nilai maksimumnya dan mematikan perintang shunt yang terdapat di SW.

Apabila memasang MG, sebagai tambahan kepada kecenderungan yang biasanya diperiksa (azimut), pemusatan dan "anggukan" kepala, adalah perlu untuk memeriksa kedalaman kemasukan MG ke dalam kaset. Disebabkan oleh penekanan pita yang berlebihan ke permukaan kerja, sebagai tambahan kepada peningkatan kehausan MG, "wisel" geseran juga berlaku, terutamanya jika permukaan kerja tercemar dengan kesan gam dari pita pelekat yang digunakan untuk melekatkan kord perambut.

Adalah lebih mudah untuk menjalankan ujian menggunakan kaset, di bahagian atas penutup yang terdapat potongan di tempat di mana kepala memasuki kaset. Kawasan sentuhan permukaan kerja dengan pita magnetik hendaklah terletak dalam 3,5...4,5 mm secara simetri berkenaan dengan jurang.

Jika, apabila peranti dihidupkan, SW teruja, adalah perlu untuk mengurangkan nilai Rsh sehingga pengujaan hilang.

Frekuensi atas diambil sama ada sama dengan fBepx jenis MG tertentu, atau diturunkan jika perakam pita tidak memberikan kestabilan azimut yang diperlukan bagi pergerakan pita magnetik atau SW mempunyai had pada frekuensi atas. Litar input ditala kepada frekuensi ini dengan memilih Cdop. Disebabkan rintangan haus tinggi kepala yang diperbuat daripada MKF (haus 3 mikron setiap 1000 h), pelarasan semasa operasi tidak diperlukan. Kekerapan resonans ditentukan oleh isyarat keluaran maksimum SW apabila medan magnet isyarat digunakan pada celah MG menggunakan gegelung pada pembentuk mengikut [9]. Bingkai bingkai sedemikian mempunyai dimensi 8x75x3 mm, bilangan lilitan ialah 20 ± 5 dengan wayar PEV 0,2. Isyarat daripada penjana disalurkan melalui perintang pengehad 100 ohm. Kaedah ini tidak memerlukan pematerian yang tidak diingini pada papan perakam pita. Medan magnet juga boleh digunakan pada celah menggunakan konduktor fleksibel yang dilekatkan pada permukaan kerja MG di kawasan celah (ia adalah mudah untuk melekatkannya dengan gam larut alkohol seperti BF-6).

Paling mudah untuk menala ke fvepx dan tindak balas frekuensi saluran main balik menggunakan signalogram pita pengukur jenis ZLIT1.4.4-120 [9], yang terdiri daripada pek mesej frekuensi. Kadar pengulangan letusan ialah 18 Hz, tempoh satu letusan frekuensi sekurang-kurangnya 3 ms, jeda antara letusan ialah 1 ms, kekerapan maksimum ialah 14 kHz. Kekerapan resonans ditentukan menggunakan osiloskop dengan amplitud maksimum mesej frekuensi yang sepadan. Jika fvepx lebih daripada 14 kHz, atau tiada pita pengukur sedemikian, maka ia boleh dibentuk menggunakan komputer peribadi. Sebilangan mesej yang diperlukan direkodkan dalam ingatan, yang dirakam pada kaset menggunakan perakam pita yang ditala dengan baik dengan julat frekuensi yang mencukupi. Tempoh petak dan kekerapan ulangan adalah sama seperti ZLIT.CH.4-120. Bilangan pecahan frekuensi adalah sehingga 10. Dengan frekuensi pensampelan 44 kHz, frekuensi maksimum sehingga 20 kHz boleh diperolehi, dengan frekuensi pensampelan 54 kHz - sehingga 24 ... 25 kHz. Pita jenis ZLIM.UNCHK.4 yang dikeluarkan oleh Magnolia JSC (kira-kira $ 8 ... 10) juga sesuai, di mana terdapat semua isyarat yang diperlukan (untuk menyemak tindak balas frekuensi, letupan, tahap nominal, baki, dll. .).

Selepas menetapkan litar input kepada ftop, tetapkan tahap nominal pada output talian dan bacaan penunjuk yang sepadan dalam mod main balik. Ini memerlukan pita pengukur dengan signalogram frekuensi rujukan tahap nominal. Kelinearan tindak balas frekuensi diselaraskan dengan perintang yang ditala Rsh, yang kemudiannya digantikan dengan yang tetap. Apabila menggunakan pita pengukur buatan sendiri untuk melaraskan tindak balas frekuensi, anda mesti memastikan tahap rakaman berada pada -20 dB. Untuk melakukan ini, apabila merakam pada perakam pita rujukan, voltan input dikurangkan sebanyak 10 kali berbanding dengan nominal. Dengan pengalaman yang mencukupi, adalah dibenarkan untuk melaraskan tindak balas frekuensi tanpa pita pengukur mengikut skema dalam Rajah. 16, menetapkan rangsangan tiga kali ganda sama dengan rolloff tindak balas frekuensi biasa (lihat Rajah 15). Adalah agak memuaskan untuk melaraskan tindak balas frekuensi dengan menetapkan Rsh dengan rintangan yang dikira daripada data dalam Jadual. 5 untuk Qsh = 2 dengan RBX yang diketahui. Penalaan "dengan telinga" menggunakan trek sandaran muzik, sebagai peraturan, memberikan hasil negatif disebabkan oleh penyembunyian isyarat frekuensi tertinggi oleh isyarat frekuensi pertengahan dan perbezaan dalam kualiti dan keseimbangan spektrum rakaman. Pada masa yang sama, RBX boleh diukur dengan mudah, contohnya, dengan kaedah pampasan.

Anggaran tidak linear saluran main balik biasanya diperlukan dalam pembangunan CF atau apabila membandingkan MG daripada bahan yang berbeza. Jika keperluan sedemikian timbul, adalah disyorkan untuk menilai ketaklinieran menggunakan kaedah nada perbezaan Twin-Ton-Test [18]. Dalam kes ini, dua isyarat ujian amplitud yang sama dengan nisbah frekuensi 1:1,06 digunakan pada input. Jika amplitud produk intermodulasi mereka ialah 4,7% daripada amplitud isyarat ujian, maka ini sepadan dengan pekali K3 = 3% untuk salah satu isyarat ujian.

Untuk mendapatkan bunyi yang baik, kerana ia telah lama dibuktikan di luar negara dan akhirnya diiktiraf di negara kita [19], adalah perlu untuk mencapai pekali herotan intermodulasi Ki kurang daripada 0,003%. Dalam amalan, penilaian kualitatif Ki dijalankan dengan menggunakan medan magnet isyarat ujian pada jurang MG, seperti yang diterangkan sebelum ini. Dalam kes ini, adalah mudah untuk memilih frekuensi isyarat dari fvepx ke fvepx / 2 dengan perbezaan antara 0,5 ... 1 kHz. Amplitud isyarat dinaikkan daripada sifar ke tahap nominal pada keluaran linear SW. Jika, apabila mendengar secara akustik gabungan sedemikian, lebih baik pada fon kepala berkualiti tinggi, nada perbezaan mula didengari, ini bermakna Ki menjadi lebih daripada 0,003% [18; 19]. Untuk penilaian Ki yang lebih tepat, penganalisis spektrum diperlukan.

Seperti yang telah dinyatakan, disebabkan oleh volum minimum bahan boleh magnet semula, normalisasi daya paksaan Hc, dan sifat frekuensi tinggi bahan yang baik, kepala kaset MCF mempunyai ketaklinearan yang agak rendah semasa main semula: frekuensi yang lebih rendah untuk kepala penghantar dan setanding dengan kepala permalloy terbaik. Walau bagaimanapun, apabila merakam pada IEC jenis IV ML, fenomena yang berkaitan dengan ketepuan tepi jurang kerja diperhatikan. Keputusan kajian kesan ini diberikan dalam [20], di mana ia menunjukkan bahawa peningkatan dalam medan dalam jurang HG (dalam oersteds, Oe) di atas nilai yang sepadan dengan separuh nilai aruhan tepu Bsat (dalam gauss, G) membawa kepada ketepuan tepi jurang kerja. Akibatnya, kawasan rakaman mengembang, kerugian meningkat dan herotan bukan linear meningkat. Terdapat juga formula empirikal untuk menentukan medan yang diperlukan dalam jurang HG (Oe) dengan lebar jurang g (μm) yang diperlukan untuk rakaman dengan tahap isyarat mengehadkan dengan panjang gelombang λ (μm) pada pembawa dengan daya paksaan Hc ( E):

HG \u1,7d (0,33 / g0,8 + 0,78VgXNUMX) x Hc.

Ia juga ditunjukkan dalam [20] bahawa nilai ini hampir dengan kekuatan medan pincang optimum untuk rakaman dengan pincang frekuensi tinggi.

Daya paksaan Hc pelbagai jenis ML terletak dalam had [18]:

• 24...28 kA/m (300...350 Oe) untuk jenis I ML (Fe2O3);
• 35...40 kA/m (440...500 Oe) untuk jenis II ML (CrO2 dan penggantinya);
• 80...120 kA/m (1000...1500 Oe) untuk ML jenis IV (Logam).

Oleh itu medan yang diperlukan dalam jurang HG (E):

• untuk jenis I ML pada fup = 14 kHz (λ = 4,76 cm/s (104/14000 Hz = 3,4 µm) d = 1,8 µm, HG = 940...1100 Oe;
• untuk jenis II ML pada ftop, = 16 kHz (λ = 3,0 µm), g = 1,5 µm, HG = 1400... 1620 Oe;
• untuk jenis IV ML pada ftop = 20 kHz (λ = 2,38 µm), g = 1,0 µm, HG = 3600...5400 Oe.

Untuk bekerja dengan jenis I ML, bahan dengan Vsat > 2900 Gs (0,29 T) diperlukan:

• dengan jenis II ML - dengan Vnas = 3250 Gs (0,33 T);
• dengan ML jenis IV - dengan Vnas = 7200 ... 10800 Gs (0,72 ... 1,08 T).

Membandingkan nilai yang diperolehi untuk Vnas dengan data Jadual. 3, kita boleh membuat kesimpulan bahawa bukan sahaja MG ferit, tetapi juga MG logam tidak menjamin rakaman tanpa herotan yang berlebihan pada semua ML jenis IV yang tersedia. keperluan untuk bahan Vnas adalah sehingga Vnas > 160 T.

Terdapat reka bentuk MG ferit, di mana, untuk melindungi tepi jurang daripada tepu, lapisan aloi logam dengan Vmax > 1,4 T dan ketebalan 2 ... 10 μm digunakan pada dinding dalaman jurang. Ini adalah apa yang dipanggil kepala "MIG" ("Metal-ln-Gap" - logam dalam celah) [21; 22]. Kepala sedemikian digunakan secara meluas dalam teknologi video, tetapi untuk tujuan rakaman bunyi, industri kami (dan asing) secara praktikal tidak menghasilkannya, mungkin disebabkan oleh pengedaran terhad pita jenis IV (peningkatan kos, dan yang paling penting, kekurangan peranti yang menyedari kelebihannya).

Untuk jenis MG yang tersedia secara komersial ZD24.750 dengan g = 1 μm, apabila merakam isyarat dengan fbepx = 20 kHz pada ML jenis II, bahan teras diperlukan dalam zon jurang dengan Vmax > 0,36 T, yang dilakukan dengan margin yang mencukupi (mengikut Jadual 3 pada MCF Vmax = 0,43 ... 0,5 T). Oleh itu, pernyataan bahawa "kepala ferit ... memberikan herotan tak linear tahap tertinggi (dalam mod rakaman)" [2], seperti yang digunakan pada kepala dari ICF, nampaknya tidak betul. Pengukuran langsung menunjukkan sebaliknya.

Dan akhirnya, tentang menyediakan penguat rakaman semasa memasang MG ferit. Apabila menyediakan saluran rakaman, pertama sekali, adalah perlu untuk memastikan bahawa frekuensi pincang fsubm adalah kurang daripada fpez frekuensi resonan litar yang dibentuk oleh kearuhan MG Lmg dan jumlah kapasitans CΣ, yang terdiri daripada kapasitansi MG sendiri. , kapasitans keluaran penjana dan penguat (tiub penapis) dan kapasitans pelekap. Adalah wajar bahawa fsubm < 0.8 fpez atau, mengikut Jadual. 5, fsubm < 84...96 kHz. Jika kapasitans Cmg telah diukur, seperti yang dibincangkan sebelum ini, maka had yang lebih tepat pada nilai fsubm boleh diperolehi. Dengan fsubm = fpez, litar LmgCΣ berfungsi sebagai resonator penapis, manakala sebarang perubahan suhu dalam nilai Lmg dan CΣ membawa kepada perubahan dalam arus pincang, dan nilainya sangat dianggarkan. Jika fsubm>fpez, maka arus pincang dipincang oleh CΣ dan, jika ia dikawal bukan oleh perintang, tetapi oleh kapasitor perapi, beban pada penjana boleh meningkat dengan mendadak.

Disebabkan oleh kerugian pincang yang rendah untuk MG ferit, arus optimum ternyata 2-3 kali kurang daripada kepala logam (ceteris paribus). Arus tulis kurang, tetapi tidak ketara. Ini membawa kepada fakta bahawa tidak ada pelarasan biasa yang mencukupi untuk menetapkan (mengurangkan) arus pincang, anda sama ada perlu memperkenalkan rintangan tambahan sebanyak 50 ... 200 kΩ ke dalam pemutus litar semasa, atau, jika tahap pemadaman membenarkan, mengurangkan voltan bekalan penjana (yang lebih teruk). Sekiranya arus pincang dibekalkan melalui kapasitansi pemisah, maka ia tidak boleh dikurangkan (lebih baik meletakkan perintang siri) supaya tidak jatuh ke dalam resonans siri kapasitans ini dan induktansi kepala.

Perhatian khusus harus diberikan kepada perkara ini apabila memasang rakaman MG ZA24.751 dan ZA44.171 pada peranti alih suara berkelajuan tinggi. Jika fpodm frekuensi lebih daripada 200 kHz untuk ZA24.751 dan ke atas 500 kHz untuk ZA44.171, pelarasan arus pincang mungkin tidak dapat dilakukan disebabkan oleh fenomena resonans. Apabila menetapkan arus pincang untuk jenis MG ZA44.171, disebabkan oleh penembusan pincang dari saluran bersebelahan, kadangkala tidak terdapat pelarasan yang mencukupi yang mengurangkan arus pincang (pada frekuensi 500 kHz, tahap penembusan MG ini ialah -30 dB). Penembusan boleh dilawan dengan memecut saluran di mana fenomena ini menjejaskan dengan perintang 10 kΩ.

Sebelum menetapkan arus pincang optimum, adalah dinasihatkan untuk memilih jenis ML utama yang sepatutnya berfungsi.

Pilihan biasanya dibuat berdasarkan nisbah "kualiti harga". Sebagai peraturan, setiap pengguna mempunyai jenis ML yang terbukti, "biasa", tetapi apabila memasang MG tahan lama baharu, jenis lain boleh digunakan, berpandukan data [23, 24, 25]. Daripada pengalaman, hasil yang baik, terutamanya dari segi tindak balas frekuensi, herotan dan "ketelusan" bunyi, ditunjukkan oleh pita yang dihasilkan oleh syarikat Korea yang tidak begitu terkenal Sunkuong Magnetics Corp. (tanda dagangan SKC).

Seperti yang telah dinyatakan, sebelum ini dalam pasport individu untuk MG, nilai rakaman dan arus pincang yang diperoleh untuk ML biasa - R723DG (IEC I) dan S4592A (IEC II) telah diberikan. Berdasarkan data ini, dengan pengiraan semula [23, 24], adalah mungkin untuk menentukan arus untuk jenis ML yang dipilih. Sekarang data ini tidak tersedia. Menetapkan Ipodm semasa optimum bermula dengan menentukan zon peraturan dan, jika perlu, menetapkan rintangan tambahan. Untuk melakukan ini, dengan mengurangkan Isubm, cari titik di mana isyarat dengan frekuensi 6,3 kHz direkodkan pada tahap maksimum. Kemudian, dengan meningkatkan arus ini, paras dikurangkan sebanyak 1...3 dB. Arus optimum ditetapkan sama ada oleh hingar minimum jenis ML yang dipilih, atau oleh herotan bukan linear minimum apabila merakam nada dengan frekuensi 315 Hz. Nilai-nilai ini biasanya dekat. Tetapan akhir bergantung pada keupayaan perakam pita. Jika SW (pada τ1 = 120 μs) mempunyai bunyi yang lebih teruk daripada -54...-57 dB (malangnya, terdapat banyak SW sedemikian), maka penalaan kepada bunyi minimum ML adalah sukar.

Pelarasan kepada herotan minimum boleh dilakukan tanpa voltmeter terpilih, menggunakan kaedah yang diterangkan dalam [18]. Herotan harmonik ditentukan oleh sisihan ciri pemindahan apabila isyarat frekuensi rujukan direkodkan daripada garis lurus (pada skala logaritma dalam dB). Sisihan 0,5 dB sepadan dengan herotan harmonik 3% (Rajah 17). Kaedah ini diterangkan dalam [18] untuk perakam pita kekili-ke-kekili; untuk perakam pita kaset, ia dikehendaki menyemak ketepatan keputusan yang diperolehi. Secara umumnya, penala yang berpengalaman menyedari herotan sebanyak 3% atau lebih dalam herotan bentuk sinusoid.

Selepas menetapkan arus pincang, adalah perlu untuk memeriksa kelinearan tindak balas frekuensi ke atas keseluruhan julat frekuensi. Ia mungkin perlu untuk mengurangkan pembetulan frekuensi tinggi di AS. Menetapkan "sifar" penunjuk rakaman ke tahap nominal dijalankan, seperti biasa, selepas menentukur SW pada pita pengukur atau berdasarkan kapasiti beban lampau ML (dan AS) dengan kompromi antara hingar dan herotan.

Artikel ini dikhaskan hanya untuk kepala bersiri, jadi pengaruh parameter reka bentuk seperti lebar jurang, jurang belakang, dll., pada kualiti rakaman tidak dipertimbangkan di sini.

Kesimpulannya, satu perkataan amaran: disebabkan oleh frekuensi tinggi yang baik dan sifat dielektrik bahan, kepala ferit terdedah kepada gangguan frekuensi tinggi daripada radio, percikan komutator motor, dan motor terkawal nadi. Ini memerlukan penyahgandingan berhati-hati litar kuasa mereka, termasuk wayar biasa. Kadangkala, untuk mengurangkan gangguan, diperlukan untuk memutarkan motor pengumpul di sekeliling paksi (yang biasanya disediakan dalam reka bentuk perakam pita), dan apabila ini tidak membantu, perlu memasang skrin frekuensi tinggi tembaga di bawah pad pendaratan MG. Jika reka bentuk membenarkan, adalah berguna untuk melindungi penerima kaset.

Kesusasteraan

1. Polov Yu. Ketua magnet perakam pita kekili-ke-kekili. - Radio, I989, No. 12, hlm. 34
2. Kepala magnet N. Kering untuk perakam kaset, - Radio, 1995, No. 5, hlm. 15 - 17.
3. Meleshkin N. Menggantikan kepala magnet. - Radio, 1988. No 10, hlm. 36.
4. Kolotilo D. Pemulihan kepala magnet. - Radio. 1988, no 11, hlm. 38.
5. Fedichkin S. Transistor kesan medan dalam peringkat input penukar frekuensi ultrasonik bunyi rendah. - Radio, 1988. No 10. hlm. tiga puluh.
6. Smith G. Batu permata. - M.: Mir, 1984. hlm. 186-195.
7. Lodiz R., Parkor R. Pertumbuhan kristal tunggal - M.: Mir. 1974.
8. Kepala adalah magnet untuk rakaman bunyi. Spesifikasi am. GOST 19775-81. - M.: Goskomstandart.
9. Pita pengukur magnet makmal dan teknologi untuk perakam pita isi rumah dan kereta. Spesifikasi am. OST4.306.002-86. - M.: VNII.
10. Tereshchuk R., Tereshchuk K., Sedov S. Peranti penguat penerimaan semikonduktor. Buku panduan radio amatur. - Kyiv: Naukova Dumka, 1982, hlm. 28 - 30,33 - 37
11. Kryukova V., Lukyanova N., Pavlov E. Status dan prospek pembangunan kepala magnet daripada aloi logam. Tinjauan mengenai teknologi elektronik. Siri 6, "Bahan". Isu. 4 (961). - M.: Institut Penyelidikan Pusat "Elektronik", 1983.
12. Kroneger O. Koleksi formula untuk amatur radio. - M.: Tenaga, 1964, hlm. 44 - 53.
13. Aseev B. Asas kejuruteraan radio. - M.: Svyazizdat, 1947, hlm. 71 - 74.
14. Pita perakam isi rumah. Spesifikasi am. GOST 24863-87. - M. Goskomizdat, hlm. 6.
15. Korolkov V., Lishin L. Litar elektrik perakam pita. - M.: Tenaga, 1967, hlm. 42, 43.
16. Parfentiev A., Pusset L. Asas fizikal rakaman bunyi magnetik. - M.: Rumah penerbitan negeri kesusasteraan teknikal dan teori, 1957, hlm. 177-179.
17. ---
18. Vasilevsky Yu. Media rakaman magnetik. - M. Art, 1989, hlm. 200-215,231.
19. Kostin V. Kriteria psikoakustik untuk kualiti bunyi dan pilihan parameter UMZCH. - Radio, 1987, No. 12, hlm. 40-43.
20. Jeffers F. Kepala Magnet Ketumpatan Tinggi. - TIIER, 1986, v. 74, No. 11, hlm. 78-97.
21. Jeffers FJ et al. "MIG" - jenis kepala untuk rakaman magnetik. - Transaksi IEEE pada Magnetik, 1982. v MAG-18, no. 6, hlm. 1146-1148.
22. Analisis Kepala Metal-in-Gap. - Transaksi IEEE pada Magnetik, 1984, v. MAC-20, no 5, hlm. 872, 873.
23. Karnaukhov E. Kaset audio. - Radio, 1995. No 8, hlm. 51,52.
24. Sukhov N. 66 kaset padat dalam pasaran CIS. - Radio, 1993, No. 10, hlm. 10-15.
25. Kaset untuk rakaman bunyi magnetik. Radio, 1991, No 4, hlm. 82, 83.

Pengarang: V.Sachkovsky, St. Petersburg

Lihat artikel lain bahagian Audio.

Baca dan tulis berguna komen pada artikel ini.

<< Belakang

Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:

Kandungan alkohol bir hangat 07.05.2024

Bir, sebagai salah satu minuman beralkohol yang paling biasa, mempunyai rasa uniknya sendiri, yang boleh berubah bergantung pada suhu penggunaan. Satu kajian baru oleh pasukan saintis antarabangsa telah mendapati bahawa suhu bir mempunyai kesan yang ketara terhadap persepsi rasa alkohol. Kajian yang diketuai oleh saintis bahan Lei Jiang, mendapati bahawa pada suhu yang berbeza, molekul etanol dan air membentuk pelbagai jenis kelompok, yang mempengaruhi persepsi rasa alkohol. Pada suhu rendah, lebih banyak gugusan seperti piramid terbentuk, yang mengurangkan kepedasan rasa "etanol" dan menjadikan rasa minuman kurang alkohol. Sebaliknya, apabila suhu meningkat, gugusan menjadi lebih seperti rantai, menghasilkan rasa alkohol yang lebih ketara. Ini menjelaskan mengapa rasa beberapa minuman beralkohol, seperti baijiu, boleh berubah bergantung pada suhu. Data yang diperoleh membuka prospek baharu bagi pengeluar minuman, ...>>

Faktor risiko utama untuk ketagihan perjudian 07.05.2024

Permainan komputer menjadi satu bentuk hiburan yang semakin popular di kalangan remaja, tetapi risiko ketagihan permainan yang berkaitan masih menjadi masalah yang ketara. Para saintis Amerika menjalankan kajian untuk menentukan faktor utama yang menyumbang kepada ketagihan ini dan menawarkan cadangan untuk pencegahannya. Sepanjang enam tahun, 385 remaja telah diikuti untuk mengetahui faktor yang boleh menyebabkan mereka ketagihan perjudian. Keputusan menunjukkan bahawa 90% peserta kajian tidak berisiko mengalami ketagihan, manakala 10% menjadi penagih judi. Ternyata faktor utama dalam permulaan ketagihan perjudian adalah tahap tingkah laku prososial yang rendah. Remaja dengan tahap tingkah laku prososial yang rendah tidak menunjukkan minat terhadap bantuan dan sokongan orang lain, yang boleh menyebabkan kehilangan hubungan dengan dunia sebenar dan pergantungan yang semakin mendalam pada realiti maya yang ditawarkan oleh permainan komputer. Berdasarkan keputusan ini, saintis ...>>

Kebisingan lalu lintas melambatkan pertumbuhan anak ayam 06.05.2024

Bunyi yang mengelilingi kita di bandar moden semakin menusuk. Walau bagaimanapun, sedikit orang berfikir tentang bagaimana bunyi ini menjejaskan dunia haiwan, terutamanya makhluk halus seperti anak ayam yang belum menetas dari telur mereka. Penyelidikan baru-baru ini menjelaskan isu ini, menunjukkan akibat yang serius untuk pembangunan dan kelangsungan hidup mereka. Para saintis telah mendapati bahawa pendedahan anak ayam zebra diamondback kepada bunyi lalu lintas boleh menyebabkan gangguan serius kepada perkembangan mereka. Eksperimen telah menunjukkan bahawa pencemaran bunyi boleh melambatkan penetasan mereka dengan ketara, dan anak ayam yang muncul menghadapi beberapa masalah yang menggalakkan kesihatan. Para penyelidik juga mendapati bahawa kesan negatif pencemaran bunyi meluas ke dalam burung dewasa. Mengurangkan peluang pembiakan dan mengurangkan kesuburan menunjukkan kesan jangka panjang bunyi lalu lintas terhadap hidupan liar. Hasil kajian menyerlahkan keperluan ...>>

Berita rawak daripada Arkib Satu sifat cahaya baru telah ditemui 02.07.2019 Para saintis dari Sepanyol dan Amerika Syarikat telah menemui sifat cahaya baru yang tidak diramalkan sebelum ini. Mereka menerima pancaran cahaya dengan putaran yang berbeza-beza masa. Sifat baru itu dipanggil tork intrinsik. Fakta bahawa cahaya boleh berpusing ditemui pada tahun 1995. Dalam kes ini, gelombang cahaya adalah serupa dengan corkscrew, berpusing di sekitar arah penyebaran. Rasuk cahaya sedemikian juga dipanggil pusaran. Ahli fizik mengatakan ia mempunyai momentum sudut orbit. Sifat cahaya ini telah menemui aplikasi dalam komunikasi optik, mikroskopi, optik kuantum, dan manipulasi mikrozarah. Walau bagaimanapun, semua sinar vorteks yang diterima sehingga tahap ini adalah statik, iaitu, tidak berubah mengikut masa. Pengarang karya ini memperoleh pancaran cahaya dengan pusingan yang berubah mengikut masa. Mereka membandingkannya dengan pusaran air yang mempercepatkan putaran. Paling penting, perubahan dalam putaran bukan disebabkan oleh sebarang kesan pada cahaya. Dia mengubah kelajuan putaran sendiri, tanpa bantuan luar. Dalam eksperimen itu, para penyelidik melepasi denyutan bertindih cahaya berputar dari dua laser ultraungu melalui awan gas argon. Hasil daripada interaksi itu, pancaran pusaran gabungan diperoleh di pintu keluar dari awan. Ternyata jika denyutan mempunyai momentum orbit yang berbeza dan kelewatan kecil berbanding satu sama lain, maka rasuk keluaran mempunyai putaran yang berbeza-beza masa, yang boleh dikawal dengan menukar masa tunda. Keamatan rasuk ini dalam keratan rentas mempunyai bentuk bulan sabit. Pada nilai momentum orbit denyutan yang tinggi, masa perubahan momentum orbit rasuk yang terhasil adalah jauh lebih kecil daripada panjang nadi dan mempunyai skala femtosaat (10^-15 s). Pada masa hadapan, rasuk pusaran sedemikian boleh digunakan untuk kawalan ultrafast struktur nano dan atom. Mungkin mereka akan membuka arah baharu untuk penggunaan cahaya dalam komunikasi optik dan optik kuantum.

Berita menarik lain:

▪ Galaksi paling terang di alam semesta ditemui

▪ Teknologi pengimejan tiga dimensi sel dan tisu di bawah kulit

▪ UAV untuk peninjauan bawah tanah

▪ Bau makanan diingati melalui mulut

▪ melihat angin

Suapan berita sains dan teknologi, elektronik baharu

Bahan-bahan menarik Perpustakaan Teknikal Percuma:

▪ bahagian tapak Dan kemudian seorang pencipta (TRIZ) muncul. Pemilihan artikel

▪ artikel Fikiran yang belum masak, buah ilmu yang singkat! Ungkapan popular

▪ artikel Apakah bau habuk bulan? Jawapan terperinci

▪ pasal Helmose orchis. Legenda, penanaman, kaedah aplikasi

▪ artikel Skim peralatan elektrik kereta VAZ-2108, VAZ-2109. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik

▪ pasal Swinging top. eksperimen fizikal

Tinggalkan komen anda pada artikel ini:

Semua bahasa halaman ini

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web

www.diagram.com.ua
2000-2024