|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENSIKLOPEDIA ELEKTRONIK RADIO DAN KEJURUTERAAN ELEKTRIK Pengadun tahap tinggi untuk transceiver penukaran langsung. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik
Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik / Komunikasi radio awam Penerima penukaran frekuensi langsung dan transceiver telah mendapat populariti yang meluas, tetapi prestasi mereka, yang dicapai pada penghujung tahun 80-an, tidak banyak bertambah baik sejak itu. Kemajuan yang ketara ke arah ini diperoleh, seperti yang ditunjukkan oleh pengarang artikel yang diterbitkan, apabila menggunakan transistor kesan medan dalam pengadun transceiver (penerima), dihidupkan dalam mod pasif rintangan terkawal. Kelebihan penerima heterodyne (penukaran langsung) diketahui secara meluas. Ini adalah kesederhanaan, ketiadaan hampir lengkap saluran penerimaan sisi, kualiti tinggi isyarat demodulasi, dll. Tetapi mereka juga mempunyai kelemahan. Ini adalah penerimaan dua isyarat dan julat dinamik kecil, tidak melebihi 80 dB untuk penerima dengan pengadun diod. Nampaknya menjanjikan untuk menggunakan pengadun berdasarkan transistor kesan medan yang dihidupkan dalam mod rintangan terkawal. Pengadun serupa, dibuat pada transistor kesan medan tunggal dan diterangkan dalam [1], memberikan sensitiviti penerima heterodina 1 μV dan julat dinamik 65 dB. Adalah wajar untuk mengatakan di sini bahawa julat dinamik pengadun penerima heterodina adalah terhad dari atas bukan oleh herotan intermodulasi urutan ketiga, seperti dalam penerima dengan IF tinggi, tetapi dengan pengesanan langsung isyarat yang mengganggu. Had bawah julat dinamik diandaikan sama dengan sensitiviti (untuk nisbah isyarat-ke-bunyi yang diberikan - biasanya 10 atau 12 dB), dan had atas ditentukan dengan menggunakan isyarat pada input penerima AM dengan pekali modulasi 30% (m = 0,3), detun dalam frekuensi sebanyak 50 atau 100 kHz, dengan amplitud memberikan isyarat keluaran 3H yang sama seperti penentuan sensitiviti. Dalam kesusasteraan Amerika, perbezaan antara had julat dinamik penerima penukaran langsung sering dipanggil nisbah penolakan AMRR - AM. Teori litar radio mengatakan bahawa apabila bergerak dari litar pengadun kitaran tunggal kepada yang seimbang, julat dinamik mengembang sebanyak 30...40 dB, yang membolehkan kita berharap untuk mendapatkan nilainya untuk pengadun seimbang menggunakan kesan medan transistor dengan urutan 100 dB. Salah satu varian pengadun seimbang menggunakan transistor kesan medan diterangkan dalam [2], tetapi ia mengandungi pengubah frekuensi rendah balun, yang memerlukan tenaga kerja untuk dilaksanakan dan terdedah kepada gangguan rangkaian dengan frekuensi 50 Hz. Versi baharu pengadun ditawarkan kepada pembaca kami. Ia digunakan dalam penerima heterodyne untuk julat 160 meter, litarnya ditunjukkan dalam rajah. Sudah tentu, tiada apa yang menghalang anda daripada menggunakan pengadun dalam julat lain dengan menukar data litar dan pengubah sewajarnya. Isyarat input daripada prapemilih (penapis laluan jalur dua, tiga litar, tidak ditunjukkan dalam rajah) pergi ke pengubah RF T1 dan kemudian ke pengadun, dibuat pada transistor kesan medan VT1 - VT4.
Pengayun tempatan penerima dipasang pada transistor VT5. Oleh kerana pengayun tempatan boleh dikatakan tidak dimuatkan oleh pengadun, ia dibuat satu peringkat mengikut litar tiga nada kapasitif. Atas sebab yang sama, ternyata mungkin untuk meninggalkan lata penampan. Kestabilan frekuensi pengayun tempatan yang agak rendah (1,8 MHz) ternyata cukup mencukupi. Isyarat 3H yang ditukar melalui penapis lulus rendah C1L3C2 dan memasuki penapis ultrasonik, dipasang pada dua transistor bipolar VT6 dan VT7 mengikut litar biasa dengan sambungan terus antara peringkat. Anda boleh menyambungkan telefon sensitif impedans tinggi kepada outputnya, atau lebih baik lagi, terminal UMZCH yang dibuat mengikut mana-mana litar yang diketahui. Peranti berfungsi seperti berikut: dengan separuh kitaran positif voltan pengayun tempatan di pintu transistor VT2 dan VT3, ia terbuka. Dalam kes ini, keluaran bawah penggulungan sekunder pengubah T1 disambungkan ke wayar biasa melalui saluran terbuka transistor VT2, dan output atas penggulungan yang sama melalui saluran terbuka transistor VT3 disambungkan ke laluan rendah. input penapis. Transistor VT1 dan VT4 ditutup dalam kes ini, kerana voltan pengayun tempatan digunakan pada pintunya dalam antifasa dan ia dipengaruhi oleh gelombang separuh negatif. Dalam separuh kitaran voltan heterodyne seterusnya, transistor VT1 dan VT4 terbuka, dan transistor VT2 dan VT3 ditutup. Dalam kes ini, kekutuban menyambungkan belitan sekunder pengubah T1 ke input penapis lulus rendah diterbalikkan. Jika frekuensi dan fasa pengayun tempatan dan isyarat bertepatan, maka denyutan kekutuban positif muncul pada output pengadun. Apabila fasa pengayun tempatan bertukar kepada yang bertentangan pada keluaran pengadun, denyutan akan menjadi kekutuban negatif. Dilicinkan dalam penapis lulus rendah, mereka menghasilkan arus malar pada output. Dalam kedua-dua kes, pengesanan isyarat segerak berlaku. Jika frekuensi tidak sepadan, maka isyarat rentak muncul pada output. Pengadun ini mempunyai ciri-ciri berikut: - ia tidak mempunyai pengubah frekuensi rendah pengimbang; - belitan pengubah HF tidak mengandungi titik tengah, yang menghilangkan pengaruh asimetri belitan pengubah; - kapasitans pintu saliran parasit transistor VT1 dan VT3, serta VT2 dan VT4 disambungkan ke terminal luar fasa gegelung gandingan dengan pengayun tempatan L2 dan membentuk jambatan seimbang yang tidak membenarkan voltan pengayun tempatan untuk masukkan litar input, yang mengurangkan sinaran pengayun tempatan dengan ketara melalui antena. Sinaran pengayun tempatan, sebagai tambahan kepada bahaya yang jelas - mewujudkan gangguan dengan penerima berdekatan, penuh dengan penerimaan parasit isyarat yang sama, tetapi telah dimodulasi oleh latar belakang arus ulang-alik dan gangguan lain di suatu tempat pada wayar rangkaian atau dalam sumber kuasa luar [2 ]. Dalam kes ini, bunyi geraman yang sukar dihilangkan kedengaran, yang hilang apabila antena diputuskan. Beberapa perkataan tentang rintangan input dan output pengadun. Seperti yang diketahui, rintangan input dan output pengadun pasif bergantung antara satu sama lain, tetapi nilainya boleh dipilih sebahagian besarnya secara sewenang-wenangnya. Cara klasik untuk memilih rintangan beban optimum pengadun adalah untuk menentukan rintangan min geometri saluran terbuka dan tertutup pengadun, dengan Rload = √Roopen ·Rtutup. Menentukan rintangan saluran terbuka Ropen tidak menyebabkan sebarang kesulitan. Ia adalah berpuluh-puluh ohm. Bagi rintangan saluran tertutup R tertutup, ia bersifat kapasitif aktif. Jika kita menganggap kapasitansi parasit saluran tertutup 1 pF, maka rintangannya berkurangan daripada 80 kOhm dalam julat 160 m kepada 5 kOhm dalam julat 10 m, apatah lagi jalur VHF. Mengambil Ropen = 50 Ohm, kami memperoleh Rload - 2 kOhm dalam julat 160 m dan Rload = 500 Ohm dalam julat 10 m Selain itu, rintangan beban tinggi pengadun dalam penerima heterodyne memerlukan pemasangan yang rendah -penapis lulus dengan impedans ciri yang tinggi. Kearuhan penapis laluan rendah sedemikian mengandungi banyak lilitan dan memerlukan tenaga kerja untuk dihasilkan. Oleh itu, menurut penulis, masuk akal untuk mengurangkan rintangan beban pengadun kepada nilai urutan 10Ropen, iaitu, kepada kira-kira 500 Ohm. Dalam kes ini, kerugian tambahan dalam pengadun berjumlah 10%, pengurangan dalam pekali penghantaran pengadun tidak melebihi 1 dB berbanding kes padanan ideal, yang nampaknya agak boleh diterima. Mari kembali ke litar penerima. Transistor KP305Zh yang digunakan dalam pengadun mempunyai rintangan saluran kira-kira 400 Ohm pada voltan pintu sifar, dan kira-kira 25 Ohm dalam keadaan terbuka. Di samping itu, mereka mempunyai variasi yang agak besar dalam rintangan dari contoh ke contoh. Apabila voltan heterodyne melepasi sifar, pada masa yang sama membuka transistor VT1 dan VT2, serta VT3 dan VT4, memintas penggulungan sekunder pengubah, mengurangkan pekali penghantaran. Oleh itu, pekali pemindahan maksimum pengadun dicapai apabila voltan penyekat -1,5 V digunakan pada pintu pagar. Lebih baik menggunakan transistor KP305 A atau D, yang hampir ditutup pada voltan sifar di pintu dan tidak memerlukan berat sebelah berterusan di pintu pagar. Jika elemen kualiti yang lebih tinggi digunakan, seseorang harus mengharapkan parameter yang lebih baik. Transistor kunci dengan rintangan saluran terbuka 1...5 Ohm sudah dijual. Malangnya, apabila rintangan berkurangan (kekonduksian meningkat) saluran transistor, kapasitans sumber gerbang parasit juga meningkat. Adalah menarik bahawa produk konduktans saluran dan kapasitans parasit adalah nilai yang lebih kurang tetap untuk transistor kuasa rendah yang berbeza bagi generasi yang sama. Tahap isyarat pengayun tempatan yang bocor melalui kapasitans sumber gerbang parasit adalah lebih kurang berkadar dengan produk ini. Walau bagaimanapun, semua pertimbangan ini menjadi tidak relevan apabila pengadun bertukar kepada mod kekunci. Ini dicapai dengan hanya meningkatkan voltan pengayun tempatan, kerana apabila voltan get segera lebih daripada +5 V, transistor terbuka sepenuhnya. Dalam penerima yang diterangkan, selepas meningkatkan voltan bekalan daripada 9 hingga 15 V, amplitud voltan pengayun tempatan di pintu-pintu transistor juga meningkat daripada 8 hingga 14 V. Transistor secara praktikal mula beroperasi dalam mod kunci, yang mempunyai kesan yang berfaedah pada kelinearan pengadun, iaitu: sensitiviti penerima meningkat sebanyak 4 dB , dan had atas julat dinamik ialah 6 dB. Adalah menarik untuk diperhatikan bahawa litar pengadun betul-betul mengulangi litar penerus jambatan diod, hanya sebagai ganti diod, saluran transistor kesan medan disertakan. Di samping itu, dalam penerus diod dibuka oleh voltan bergantian masukan dari penggulungan pengubah, dan dalam pengadun - oleh voltan pengayun tempatan. Peranti sedemikian juga boleh berjaya digunakan untuk pembetulan segerak voltan sekunder dalam penukar bekalan kuasa frekuensi tinggi, kerana kerugian dalam transistor kesan medan kuasa tinggi adalah kurang daripada diod. Pengubah input pengadun T1 dililitkan pada teras magnet cincin K10x6x4 yang diperbuat daripada ferit dengan kebolehtelapan magnet 400. Penggulungan primer mengandungi 30, dan sekunder - 100 lilitan wayar PELSHO 0,1. Gegelung pengayun tempatan dililit secara pukal pada bingkai plastik biasa dengan pipi diameter 8 mm dan panjang 10 mm. Untuk melaraskan kearuhan, teras berulir silinder (CTC) yang diperbuat daripada besi karbonil digunakan. Penggulungan dilakukan dengan tiga wayar PEL atau PELSHO 0,2...0,3 yang dilipat bersama. Bilangan lilitan ialah 30, ia ditentukan bergantung pada saiz bingkai apabila melaraskan julat frekuensi pengayun tempatan. Daripada tiga belitan yang terhasil, satu digunakan dalam litar pengayun tempatan (L1), dan dua lagi, disambung secara bersiri, membentuk gegelung gandingan (L2). Titik tengah gegelung diperoleh dengan menyambungkan permulaan satu wayar ke hujung wayar yang lain. Gegelung penapis laluan rendah L3 dililit pada teras magnet gelang K16x10x8 yang diperbuat daripada ferit 2000NM. Ia mengandungi 200 lilitan mana-mana wayar bertebat nipis, PELSHO 0,1 disyorkan. Menyediakan pembunyi ultrasonik turun kepada memilih perintang R1 sehingga voltan pada pengumpul VT7 adalah sama dengan separuh voltan bekalan. Apabila menyediakan pengayun tempatan, adalah disyorkan untuk memilih kapasitansi kapasitor C8 setinggi mungkin, di mana penjanaan stabil masih wujud. Ujian penerima menunjukkan keputusan berikut. Apabila beroperasi dalam mod terima, pengadun menyediakan julat dinamik yang dihadkan oleh pengesanan langsung bersamaan dengan 100 dB dengan kepekaan 0,3 μV. Dalam erti kata lain, isyarat AM yang mengganggu dengan detuning 50 kHz, m = 0,3 dan tahap 30 mV mencipta voltan 3H yang sama pada output sebagai isyarat CW berguna dengan tahap 0,3 μV. Tahap hingar penerima sendiri yang dirujuk kepada input ialah 0,1 μV. Semasa eksperimen, mematikan pengayun tempatan tidak mengurangkan bunyi keseluruhan penerima dengan ketara, yang menunjukkan rizab sensitiviti pengadun. Perlu diingatkan bahawa semasa eksperimen, bunyi intrinsik transistor GSS juga didengar, menunjukkan kualiti rendah isyarat keluarannya. Pengadun yang diterangkan, seperti semua pengadun pasif, boleh menghantar isyarat ke mana-mana arah, iaitu ia boleh diterbalikkan. Apabila beroperasi dalam penghantaran, apabila isyarat 3F dengan voltan 2 V dibekalkan kepada input frekuensi rendah pengadun (pada titik sambungan penapis laluan rendah), amplitud voltan keluaran isyarat DSB ialah 1 V menjadi beban 50 Ohm. Baki pembawa yang tidak ditekan didapati 5 mV. Ini bermakna penindasan pembawa tanpa langkah pengimbangan khas mencapai 46 dB. Sudah tentu, untuk tidak merendahkan penindasan pembawa yang tinggi, perisai litar input dan pengayun tempatan yang baik diperlukan. Kesusasteraan
Pengarang: M.Syrkin, UA3ATB
Kulit tiruan untuk emulasi sentuhan
15.04.2024 Petgugu Global kotoran kucing
15.04.2024 Daya tarikan lelaki penyayang
14.04.2024
▪ Penurapan asfalt mengikut teknologi Pentagon ▪ Pengeluaran DRAM menggunakan litografi EUV ▪ Dron akan menghalau kawanan burung dari lapangan terbang ▪ Nikotin daripada e-rokok mengubah DNA ▪ Tayar kereta dengan sambungan 5G
▪ bahagian tapak: kawalan nada dan kelantangan. Pemilihan artikel ▪ artikel oleh Euler Leonard. Biografi seorang saintis ▪ artikel Penguin manakah yang hidup pada suhu melebihi 20 ° C sepanjang tahun? Jawapan terperinci ▪ artikel Desmodium ketagih. Legenda, penanaman, kaedah aplikasi ▪ artikel Perintang dan aplikasinya. Ensiklopedia elektronik radio dan kejuruteraan elektrik ▪ pasal Keajaiban manis. Pengalaman Kimia
Laman utama | Perpustakaan | artikel | Peta Laman | Ulasan laman web
www.diagram.com.ua |
Lihat artikel lain bahagian 
Berita terkini sains dan teknologi, elektronik baharu:
Semua bahasa halaman ini